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使用上述截面力矩提取方法，計(jì)算VDI2230中的初始條件，載荷偏心距a的插件，使用介紹。 插件主要實(shí)現(xiàn)，1. 自動(dòng)循環(huán)移動(dòng)截面位置，提取X軸彎矩數(shù)據(jù)；2. 繪制彎矩曲線(xiàn)圖；3. 插值計(jì)算彎矩0點(diǎn)位置；4. 在零點(diǎn)附近增補(bǔ)提取截面，精確插值結(jié)果;

圖3所示為輪轂概念模型六面體網(wǎng)格以及定義的設(shè)計(jì)區(qū)域和非設(shè)計(jì)區(qū)域。3.2載荷施加和邊界條件工況1：輪轂彎矩工況彎矩工況下，輪轂主要承受3個(gè)方面的載荷：（1）輪轂與傳動(dòng)軸之間的緊固螺栓產(chǎn)生的預(yù)緊力；（2）輪轂高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力；（3）傳動(dòng)軸給輪轂的彎矩[14]。螺栓預(yù)力采用optistruct的預(yù)緊單元模擬，輪轂離心力對(duì)分析影響很小，這里不做深入研究，忽略不計(jì)。

在使用Abaqus進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時(shí)，提取彎矩、軸力和剪力是非常常見(jiàn)的需求。下面我將詳細(xì)介紹一些在Abaqus中提取這些結(jié)果的實(shí)用技巧。

2.3 載荷提取法（FBD)FBD(Free Body Diagrams）自由體載荷提取技術(shù)是hypermesh一項(xiàng)高級(jí)數(shù)據(jù)分析功能，主要應(yīng)用于精細(xì)部位和子模型載荷的提取和展示。FBD需建立在全局模型求解結(jié)果為OP2格式文件前提下，可通過(guò)OptiStruct求解器選項(xiàng)卡GLOBAL＿OUTPUT＿REQUEST創(chuàng)建DISPLACEMENT輸出卡片，其FORMAT卡片置為OUTPUT2。

使用Optistruct創(chuàng)建上述幾何模型，并劃分網(wǎng)格得到有限元模型，并創(chuàng)建邊界條件進(jìn)行形貌優(yōu)化后，得到的結(jié)果如下圖 上圖說(shuō)明了，這種變截面梁才是合適的形狀，而非等截面梁。 實(shí)際上，從材料力學(xué)的角度，我們也很容易解釋這個(gè)問(wèn)題。越是靠近固定端的地方，截面的彎矩越大，從而應(yīng)力越大。而越是遠(yuǎn)離固定端的地方，截面彎矩越小，從而應(yīng)力越小。

comsol在 結(jié)構(gòu)力學(xué)的“梁”接口里可以畫(huà)彎矩圖，而固體力學(xué)模塊沒(méi)有，請(qǐng)問(wèn)有什么方法可以求出彎矩嗎，比如用固體力學(xué)模塊建的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)？ 想要提取抗滑樁周?chē)?em>彎矩圖，有償求助

此時(shí)需要準(zhǔn)確提取螺栓位置的載荷大小用后續(xù)理論校核。示例： 如下圖所示，兩個(gè)零件一端鉸接一端使用螺栓連接。在螺栓側(cè)端面施加2000N載荷（無(wú)螺栓預(yù)緊力）。需要提取螺栓在連接面處所受到的載荷包括：力和力矩。

三、尺寸優(yōu)化結(jié)果提交Optistruct求解器進(jìn)行優(yōu)化求解，經(jīng)過(guò)30步迭代優(yōu)化獲取最優(yōu)解，優(yōu)化目標(biāo)迭代歷程如圖6所示： 圖6 優(yōu)化目標(biāo)迭代歷程優(yōu)化結(jié)果提取：提取最終尺寸優(yōu)化結(jié)果分布，如圖7所示： 圖7 優(yōu)化結(jié)果說(shuō)明

soli材料其他參數(shù)設(shè)置界面圖4 part裝配圖5分析步設(shè)置圖6加載設(shè)置圖7約束設(shè)置界面4.結(jié)果提取與分析4.1.基于inp提取截面內(nèi)力方法針對(duì)海側(cè)樁頂面彎矩及截面內(nèi)應(yīng)力提取語(yǔ)句如下，完整程序見(jiàn)下文附件所示。

因此選擇使用殼單元進(jìn)行結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算，結(jié)構(gòu)計(jì)算采用OPtistruct求解器，因此將Hypermesh切換到OPtistruct求解器模塊下 ? 編輯 導(dǎo)入幾何模型后，提取該薄壁結(jié)構(gòu)的外表面（而不是抽取中面，因?yàn)樾枰ＷC結(jié)構(gòu)域邊界和流體域邊界能在空間中對(duì)上，減小后續(xù)壓強(qiáng)數(shù)據(jù)映射的誤差），內(nèi)部加強(qiáng)筋則抽取其中面。

我們需要將縱梁長(zhǎng)度方向上，縱梁寬度范圍內(nèi)的板的mx內(nèi)力設(shè)為零，因此設(shè)置如上圖。當(dāng)然需要還需要削峰vx，可以點(diǎn)擊右側(cè)的按鈕選擇需要削峰的內(nèi)力分量。 上圖箭頭所示位置均添加了“面結(jié)果調(diào)整”，相比左半部分的峰值得到了很大的降低。

③載荷大小：載荷大小應(yīng)基于車(chē)輛參數(shù)（重量、軸荷分配、重心高度、輪胎摩擦系數(shù)等）和設(shè)計(jì)目標(biāo)（如滿(mǎn)足特定法規(guī)或耐久性目標(biāo)）進(jìn)行計(jì)算或通過(guò)多體動(dòng)力學(xué)仿真（如 Adams/Car）提取，本例轉(zhuǎn)向節(jié)工況載荷加載如圖3所示： 圖3 轉(zhuǎn)向節(jié)工況加載圖4.邊界條件定義：①主銷(xiāo)/球鉸約束：在轉(zhuǎn)向節(jié)的主銷(xiāo)孔或球鉸安裝點(diǎn)施加約束，模擬其繞主銷(xiāo)軸線(xiàn)的旋轉(zhuǎn)自由度。

對(duì)HyperStudy來(lái)說(shuō)，任何求解器都只是一個(gè)黑盒，HyperStudy真正做的事情是： ? 不斷生成新的模型 ? 把新生成的模型提交計(jì)算 ? 從新的得到的結(jié)果文件提取關(guān)心的結(jié)果 如下圖所示：

按相同的處理方法，提取安全帶極限力狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)載荷做為等效靜態(tài)工況的載荷邊界條件。安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度工況的動(dòng)態(tài)載荷受力狀態(tài)見(jiàn)圖8。 圖8安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度工況動(dòng)態(tài)載荷的提取方法同上。三排座椅的動(dòng)態(tài)載荷提取包括95假人后碰工況，ISOFIX 工況和行李箱沖擊工況。處理方法同上。

采用模態(tài)疊加法計(jì)算沖擊首先需提取盡可能多的模態(tài)，在此基礎(chǔ)下設(shè)置結(jié)構(gòu)或系統(tǒng)的阻尼，設(shè)定整個(gè)沖擊過(guò)程的時(shí)間，輸出需要的變量及格式。 下圖為optistruct求解平臺(tái)下模態(tài)法計(jì)算瞬態(tài)沖擊的整個(gè)設(shè)置流程序。 長(zhǎng)壽命計(jì)算的仿真流程也是類(lèi)似，只是多了個(gè)輸出振動(dòng)過(guò)程的PSD譜，統(tǒng)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)控制下測(cè)試時(shí)間內(nèi)的結(jié)構(gòu)疲勞損傷。

3.3.1 后座距離 圖10 后座距離單元 取切口外沿四個(gè)單元（如圖10）觸地點(diǎn)時(shí)（t=2.8s）的距離為后坐距離，提取運(yùn)動(dòng)時(shí)程曲線(xiàn)信息可得，方案一～方案四對(duì)應(yīng)的后坐距離分別是6.57m、6.25m、6.41m、6.65m。方案一和四后坐距離稍大于方案二和三，這和它們的前傾速度有關(guān)。

正碰工況受力狀態(tài)下假人與座椅接觸力及安全帶受力結(jié)果見(jiàn)圖6和圖7。 如圖6所示，此時(shí)座墊骨架的受力最大，提取此時(shí)座墊的接觸力和接觸區(qū)域，以及安全帶的力值和安全帶角度做為等效靜態(tài)載荷工況的邊界條件。按相同的處理方法，提取安全帶極限力狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)載荷做為等效靜態(tài)工況的載荷邊界條件。安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度工況的動(dòng)態(tài)載荷受力狀態(tài)見(jiàn)圖8。