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傳統解析法在計算其承載性能時誤差較大，而有限元法可有效模擬復雜幾何結構，通過網格劃分實現精確計算。目前，基于自適應網格的軸承座分析研究較少，本文將基于SupreStat靜力學功能模塊，進行軸承座的強度分析研究。模型建立軸承座的零部件由底板、支承板、圓筒、軸瓦等組成，根據軸承座的尺寸在SolidWork中將其建模。軸承座的主要結構參數如圖1所示。

如圖2所示為滾子軸承保持架橫梁XFEM模型，局部裂紋布置在保持架橫梁末端，保持架橫梁長30 mm，寬度為2 mm，材料為鋼。在建模過程中，采用ANSA建立保持架橫梁健康狀態下的有限元模型，并將其以INP文件導入ABAQUS中，在PART中建立裂紋部件，并將其組合到一起，共121249個單元。

本文采用Archard磨損模型與Johnson-Holmquist陶瓷損傷模型，基于ABAQUS構建了有限元模型來模擬氮化鋁涂層的摩擦磨損。通過摩擦磨損實驗數據對模型進行修正，結合仿真與實驗結果分析了氮化鋁涂層的磨損去除機理，對以后的研究和生產應用具有重要意義，對絕緣軸承技術的發展具有促進作用。

圖1 滾動軸承的動力學模型 基于運動學和動力學的相關知識，列出動力學微分方程如下： 2、具有局部外圈故障的滾動軸承模型 在正常的滾動元件軸承系統中，內圈與旋轉軸固定在一起并與其一起旋轉，而外圈通常固定在軸承座上，滾珠在滾道上進行純滾動運動。在滾動軸承運行期間，滾道根據徑向載荷的范圍被分成軸承區和非軸承區。

基于ABAQUS的滾子軸承保持架橫梁裂紋擴展仿真分析Cliff_Shi 重慶大學 4000441. 摘要 滾子軸承在轉動過程中會在滾動體與保持架之間產生較大的沖擊載荷，導致應力集中分布在保持架橫梁的彎折位置，誘發保持架裂紋的萌生與擴展，影響軸承性能與壽命。

如圖2所示為滾子軸承保持架橫梁XFEM模型，局部裂紋布置在保持架橫梁末端，保持架橫梁長30 mm，寬度為2 mm，材料為鋼。在建模過程中，采用ANSA建立保持架橫梁健康狀態下的有限元模型，并將其以INP文件導入ABAQUS中，在PART中建立裂紋部件，并將其組合到一起，共121249個單元。

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為了能夠準確驗證該工業汽輪機轉子建模和劃分網格的合理性，以及模擬結果的準確性，將模擬結果、動平衡試驗結果與實際運行數據進行對比。轉子在實際運行過程中的臨界轉速除了與自身結構特點有關外，還與軸承結構參數、潤滑油溫與油壓、軸承間隙有關。

軸承與軸區域的安全系數顯示是正確的。然而，材質為QT600的軸承座安全系數并不正確。 圖4 如下圖5所示的是UARM2云圖，其對應的是QT600的安全系數云圖，即屈服強度（850）與材料實際應力之比。軸承座區域的安全系數顯示的是正確的。然而，材質為45鋼的軸承和軸安全系數并不正確。

②設計空間：將轉向節主體區域（去除安裝孔、螺栓孔、軸承座等不可優化的區域）定義為設計空間。這些不可優化的區域通常是需要保留以安裝其他部件或傳遞載荷的結構。③非設計空間：明確指定不可優化的區域，如：所有安裝孔、螺栓孔（及其周圍的凸臺）。輪轂軸承座區域（需要保證軸承安裝精度和剛度）。主銷孔（或球鉸安裝座）。制動卡鉗安裝面。減震器安裝點。控制臂安裝點。

2 結構靜力學分析2.1 殼體強度校核壓縮機殼體是由多個形狀不規則和復雜腔體結構的鑄件組成，包括吸氣端蓋、機體、排氣軸承座和油分桶。吸氣端蓋用于裝配和支撐電機，處于壓縮機吸氣低壓側；機體用于裝配陰陽轉子，支撐吸氣端軸承，并且用于連接吸氣端蓋和排氣軸承座；排氣軸承座用于支撐排氣端軸承；油分桶用于分離和儲藏冷凍油，處于壓縮機排氣高壓側。

軸承座內部有狹小的腔室，與汽缸相連處造成熱節，補縮困難，易產生收縮、裂紋等鑄造缺陷。汽缸兩側的支撐座底板厚70 mm，由3 塊加強筋與汽缸體相連，難以放置冒口補縮，也是補縮難點之一。人工難以判斷復雜鑄件的凝固先后順序，需借助鑄造模擬軟件計算鑄件冷卻過程。

表2 前懸零件受力及參數表2.1 制動卡鉗安裝座受力計算圖1 卡鉗安裝座受力簡圖 圖1為卡鉗安裝座受力簡圖，在沖擊因數為1的情況下，由受力平衡可得2.2 軸承座受力計算圖2 Z軸方向上軸承座受力簡圖 圖3 X軸方向上軸承座受力簡圖 圖2和圖3為軸承的受力簡圖，根據受力平衡條件計算可得3 懸架立柱優化

（直播詳情如下▼）1.直播主題軸承基礎結構介紹及Adams建模仿真2.直播時間10月31日 19:303.講師介紹郝大妞汽車仿真工程師擅長使用Adams（多體動力學仿真、二次開發、GUI窗體設計、柔性體仿真）、Hypermesh（傳統結構分析、拓撲優化、二次開發）、Abaqus（傳統結構分析、二次開發、GUI程序設計）、comsol等，且熟練掌握C++，MYSQL等編程語言

5.案例展示 下面的示例演示了載荷傳遞路徑對振動的影響，以及經過的行星如何影響軸承座安裝點的反作用力。