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只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節(jié)點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

2）固定端，約束所有自由度；簡支約束垂直軸線的位移以及繞軸線的轉動。 3）兩端均簡支時一端約束軸向位移。 4）非軸向位移約束端施加軸向應力1 MPa的的集中力。(Fy=Π(Do2-Di2)/4) 下文通過PERA SIM Mechanical的屈曲分析模塊完成壓桿特征值屈曲分析，并將結果與某國際標準商業(yè)有限元軟件進行對比。

只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節(jié)點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

只不過對固支、簡支等直接自由度=0，在有限元中直接減縮剛度陣就行，很容易求，但對節(jié)點自由度相互依賴的約束關系就比較復雜了。約束關系主要有兩類。（1） 一類是MPC點之間的約束。

模擬的開始剛度太大與實驗不符！

撓度公式來源換熱器管箱平蓋的撓度計算是以周邊簡支受均布載荷+周邊彎矩的圓平板的模型為基礎的。簡支圓平板受均布載荷P時，其撓度計算公式為：其中心撓度為：簡支圓平板外周邊受彎矩作用下，平板中心的撓度：最大撓度都在板中心處，所以圓平板同時承受均布載荷和周邊彎矩作用時，可以對其最大撓度進行疊加。

圖3-1 分析步創(chuàng)建2）邊界條件① 點擊有限元分析>對稱/固定，可彈出對稱/固定彈窗；② 在第1個對稱/固定彈窗中，a.選擇泵體面A；b.選擇簡支，勾選繼續(xù)新增。點擊確定；③ 在第2個對稱/固定彈窗中，a.選擇泵蓋面B；b.選擇簡支，取消勾選繼續(xù)新增。點擊確定。

其有限元模型如下圖所示，求解可得到各階渦動頻率：使用plorb命令輸出各階振型軌跡：使用plcamp命令得到坎貝爾圖：如上圖得到前三階臨界轉速為：2263.8rpm2333.0rpm8078.1rpm4.ANSYS Workbench分析圓盤通過Point Mass模擬，轉軸在DM里面通過直線繪制賦予截面的方式模擬，軸的兩端為簡支約束。

以系統(tǒng)能量解耦率為優(yōu)化目標，系統(tǒng)固有頻率和懸置剛度約束作為約束條件，懸置的三向剛度值為設計變量進行優(yōu)化設計。基于ADAMS建立壓縮機總成—發(fā)動機動力學模型，仿真結果表明懸置機構改進后壓縮機振動減弱，優(yōu)化后懸置支反力、壓縮機質心縱向位移和繞轉動軸角加速度明顯下降，證明改進懸置機構和優(yōu)化方法對壓縮機隔振的可行性和有效性。

本例中，簡支結構所采用的邊界條件，會對應力計算結果產生影響。目標：展示邊界條件如何影響結果。邊界條件的精確描述對預測應力有顯著影響。四點彎曲測試模擬案例 11、打開 ANSYS Workbench，創(chuàng)建“靜態(tài)結構”系統(tǒng)。2、定義材料屬性。本案例采用結構鋼；本次仿真中不對鋼材設置塑性屬性，材料將僅發(fā)生線彈性變形。

如下圖所示，如果對齒輪的內側放松轉動約束，僅保留平動約束，代之以施加第一種方式計算的反力矩-89.6Nm；齒條底部的Force代之以Frictionless Support，保留齒條右側的Frictionless Support。計算完成后，得到齒條底部的支反力約為2501N，與第一個方案是一致的。