Ls-prepost給定剛體位移但剛體不動怎么回事呢？
ls-prepost中，給定一個剛體Z軸負方向的強制位移，BOUNDARY PRESCRIBED MOTION RIGID，并通過CURVE定義位移大小。但是d3plot文件中，剛體并沒有出現(xiàn)位移，在原地不動。這是怎么回事呢，各位大哥大姐們，求指教
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0000000001 ??? 3年前
汽輪機軸向位移增大的原因及處理
二、汽輪機軸向位移增大的處理 1) 當軸向位移增大時，應嚴密監(jiān)視推力軸承的進、出口油溫、推力瓦金屬溫度、脹差及機組振動情況； 2) 當軸向位移增大至報警值時，應報告值長、運行經(jīng)理，要求降低機組負荷； 3) 若主、再熱蒸汽參數(shù)異常，應恢復正常； 4) 若系統(tǒng)周波變化大、發(fā)電機轉子串動，應與PLN調(diào)度聯(lián)系，以便盡快恢復正常； 5) 當軸向位移達－1.0mm
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我是小能 ??? 3年前
軸向拉力對管柱的橫向位移無影響？
請教各位大佬，我用ANSYS apdl深水鉆井管柱建模分析，管柱豎直放置，全長400米，頂端全約束，管柱受海流的橫向作用力，所以管柱下端產(chǎn)生橫向位移，但我在管柱底端施加很大的軸向拉力，為什么對橫向位移的結果一點影響沒有？是我什么東西沒設置好嗎？
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十三wen ??? 2年前
OCAD應用：軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)設計 
所謂軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)，其實就是連續(xù)變焦斷續(xù)化，類似連續(xù)變焦的結構形式利用系統(tǒng)內(nèi)兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統(tǒng)焦距值。在設計時可以參照連續(xù)變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續(xù)變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。圖1.軸向位移型變焦系統(tǒng)設計界面軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)也可以是三組元結構、四組元結構等多種形式。
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信光嗎 ??? 1月前
OCAD應用：軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)設計 
所謂軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)，其實就是連續(xù)變焦斷續(xù)化，類似連續(xù)變焦的結構形式利用系統(tǒng)內(nèi)兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統(tǒng)焦距值。在設計時可以參照連續(xù)變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續(xù)變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。圖1.軸向位移型變焦系統(tǒng)設計界面 軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)也可以是三組元結構、四組元結構等多種形式。
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追光ing ??? 11月前
CAE黑話：自由度(DOF)/多點約束(MPC)/剛體位移 
2?? 剛體 位移 ( Rigid Body Motion, RBM) 模型在不受應變的情況下發(fā)生的整體位移。如果在全模型上未施加足夠的位移約束，導致某個方向的剛體位移未被“鎖住”，求解器就會報錯。比如：一根沒有固定點的梁，無論給多大的載荷，它都會發(fā)生無窮大的剛體位移，導致計算不收斂。
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技術鄰-大奎 ??? 2月前
OCAD應用：軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)設計 
所謂軸向位移型斷續(xù)變焦系統(tǒng)，其實就是連續(xù)變焦斷續(xù)化，類似連續(xù)變焦的結構形式利用系統(tǒng)內(nèi)兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統(tǒng)焦距值。在設計時可以參照連續(xù)變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續(xù)變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。 ?
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追光ing ??? 1月前
abaqus軸向旋轉位移加載？？
最近做軸齒瞬態(tài)分析，給軸加載了6.2弧度的轉角，也添加了100牛米的反扭，約束條件只釋放軸向旋轉方向。查看變形時，軸齒變形隨著轉角的增大，徑向變形越來越大。甚至超過周向變形。與實際不符！請各位高神指點，本人在此謝過！
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惡狼 ??? 4年前
OptiStruct報錯剛體位移？
一個圓筒一端固支，一端加拉力內(nèi)壁加壓力，報錯 ERROR ＃ 312 the compliance is negative or large 9.54e+09，我按多個教程確定spc設置無誤，且fem文件語法無誤，請問如何解決（設置整個筒全部節(jié)點固支spc則報模型完全無自由度）？
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bang_8499 ??? 1年前
氦氣透平壓氣機轉子動力學分析 
為保證不遺漏最大位移對應的頻率點，取搜索頻率的載荷步為SHz，表1為不平衡響應計算結果。表1 不平衡響應計算結果 5.結論 1)對處于自由一自由狀態(tài)的氦氣輪機轉子臨界轉速計算表明，工作轉速范圍內(nèi)存在一階剛體模態(tài)和兩階彎曲模態(tài)。
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天佑有限元 ??? 4年前
基于ANSYS軟件的1+6鋼絲繩網(wǎng)格劃分策略及仿真 
周向相對位移和軸向相對位移在中間段基本上呈線性變化，鋼絲繩自身具有對稱性，z=50 mm處的周向相對位移和軸向相對位移為0,而鋼絲繩兩端面由于邊界約束發(fā)生突變，自由扭轉時周向相對位移和軸向相對位移均大于約束扭轉的情況。
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Infiniteelements ??? 2年前
Abaqus在橡膠密封墊設計中的工程化應用 
1.1 分析模型的簡化在工程實踐中，常存在這一樣類彈性力學問題具有如下特征：（1）物體是柱體，且軸向尺寸比橫截面尺寸大很多；（2）所有外力（體積力和表面力）都平行于橫截面作用，且沿軸向保持不變。任取一個垂直于軸向（z方向）的橫截面，若軸向無限長，則該橫截面為對稱面，3個位移都應相對它對稱。因此，可以推斷位移分量應是：ux=ux(x,y),uy=uy(x,y),uz=0。
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想飛更高 ??? 2年前
兩擋AMT（電驅橋）新型無摩擦式同步器設計及仿真 
、角速度以及角加速度；ms 為結合套質(zhì)量；xs 為結合套的軸向位移；Fa 為結合套的軸向驅動力；Flt1 為空擋處限位裝置對結合套內(nèi)插齒的軸向阻力。
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EDC電驅未來 ??? 4年前
橡膠護套密封的非線性分析 
橡膠護套的底部部分限制在軸向和徑向上。這是通過應用無摩擦的支持，如下圖所示 遠程位移是通過軸底面的遠程點(上圖所示的遠程點2)范圍內(nèi)的不同載荷步驟進行的位移和旋轉。指定了以下加載步驟： 加載步驟1：遠程位移受到各個方向的約束。 加載步驟2：當軸向下移動時，啟動密封被壓縮。軸的垂直運動由軸的中心軸末端的基礎節(jié)點(先導節(jié)點)的位移控制。向下位移10毫米應用。
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太陽語 ??? 4年前
一種基于熱效應下荷載-位移曲線確定FRP-鋼混凝土粘結滑移關系的新方法 
</p><p>（二）建立熱–力耦合的力學反演模型</p><p>在輸入數(shù)據(jù)基礎上，通過構建 FRP 與基底之間的軸向力平衡關系以及界面剪應力與軸向內(nèi)力梯度之間的對應關系，同時區(qū)分 pull–push 與 pull–pull 兩類不同邊界條件，推導出加載端荷載–位移響應與界面 bond–slip 關系之間的解析映射模型，為后續(xù)反演計算提供理論基礎。
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Abaqus_JUN ??? 3月前
基于宏觀斷裂力學的CFRP薄壁結構耐撞性能研究及應用 
在試驗中，由于圓管觸發(fā)機制的存在，CFRP薄壁圓管發(fā)生了穩(wěn)定的漸進失效模式，圖5為對應的CFRP薄壁圓管軸向壓潰的載荷-位移曲線，圖6為CFRP薄壁圓管軸向壓潰變形結果。依據(jù)載荷-位移曲線中初始峰值力出現(xiàn)的位移（d=2.3 mm）將CFRP薄壁圓管的壓潰過程分為兩個階段：（1）預壓潰變形階段（0～2.3 mm）。
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汽車-小江 ??? 2年前
汽輪機熱工保護系統(tǒng) 
(4)軸向位移過大保護軸向位移保護的作用是：防止汽輪機轉子推力軸承磨損造成汽輪機轉子與靜子部分相碰撞。制造廠規(guī)定軸向位移應小于±1.2mm，所謂“+”、“-”是指：軸向位移向推力瓦工作面(即發(fā)電機方向)為“+”，軸向位移向非推力瓦工作面(即汽輪機機頭方向)為“-”。冷態(tài)時，將轉子向推力瓦工作面推足，此時定軸向位移表為零。
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解開動力 ??? 3年前
HyperWorks多物理場仿真：流固耦合 
VIM案例：復雜的圓柱繞流問題AcuSolve輸出流體載荷，更新固體的位移，MotionSolve 接受流體載荷并求解固體速度/加速度/位移。 VIM案例：AcuSolve模擬水池晃動，耦合連桿機構運動MotionSolve的濕表面必須是剛體，其余部分可以是柔性體，分析結構應力應變。
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清風徐來asd ??? 2年前
如何利用 HyperMesh 軟件，對椎弓根釘軸向拔出的過程進行模擬 
本文應用 HyperMesh 軟件，建立三維有限元模型，對椎弓根釘軸向拔出的過程進行模擬。通過模擬可得出軸向拔出力-位移曲線，并與體外力學實驗結果相對照以驗證仿真實驗的結果。
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仿真客 ??? 2年前
基于Workbench的吊裝強度計算 
另外，也建議打開弱彈簧weak springs選項，以防止發(fā)生剛體位移造成計算奇異，最后再查看weak springs的約束反力，如果相比其他邊界的約束反力微乎其微則可忽略weak springs對計算結果的影響。我們建立如下的力學邊界，只考慮重力作用，該問題即為四根吊繩分別連接到鋼平臺四個點，然后從中心往上吊起鋼平臺。
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仿真客 ??? 3年前
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