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探測器檢視器(Detector Viewer)可以顯示探測器上輻射特性的測量結果，但它不顯示從雷射雷達光源返回到雷射雷達探測器的光線經過的距離。這就是ZOS-API派上用場的時候！自訂分析可以顯示探測器到物體的距離資料，從而反映飛行時間的資訊。使用光線資料庫檢視器讀取ZRD檔光線的路徑長度可以在ZRD檔中讀取，這些檔是光線資料庫檔。

Zemax OpticStudio不包括FDTD引擎，但是，參考文獻[3]顯示了在此過程中集成 Lumerical FDTD 和 Zemax OpticStudio的範例。圖2突出顯示了此過程的概念。當系統僅包含單個超穎透鏡時，設計人員可以直接從Lumerical FDTD中的超穎透鏡上入射平面波前開始。

圖 3 很好地證明了這種轉變Bandres 和 Gutiérrez-Vega 的論文：2作者直接提供的另一個圖也顯示了這種轉變（對於 p = 4）：2當 e 接近 0 時，Ince-Gaussian DLL 準確地再現了 Laguerre-Gaussian 模態的結果。

(a) 表面反射光柵 (b) 體積全像光柵 圖1(b)所示的VHG是通過在感光材料薄膜上曝光兩個或多個光束來製造。然後將薄膜進行化學或熱顯影：這就是光柵。光柵上的表面是光滑的，但光柵內部的折射率是正弦調變的。為了對VHG進行建模，需要使用高效的Kogelnik理論或嚴格耦合波分析（RCWA）等算法。

探頭附件的電路結構如下圖所示： 在探頭附件尖端部分會有一對阻尼電阻（一般82ohm），這對阻尼電阻的作用是消除探頭附件尖端部分的電感的諧振影響； 探頭尖端部分的后面是25Kohm的電阻，這個電阻決定了探頭的輸入阻抗（直流輸入阻抗即電阻：單端25Kohm，差分50Kohm），這個電阻使得被測信號傳輸到探頭放大器部分的功率是非常小的，不至于對被測信號有較大影響。

計算有限元模擬結果中材料損傷系數大于這兩者的部分的占比，作為失效部分，不考慮其剛度貢獻。在理論公式中，在各個荷載階段根據不同損傷程度對剛度進行折減，進而得到考慮材料損傷的荷載-位移曲線。從圖7中可知，各計算方法得到的荷載-位移曲線的總體趨勢與試驗結果吻合度良好。理論曲線與試驗曲線出現誤差的主要原因在于兩點：（1）試驗存在誤差。

如系統要求所述，單透鏡中心厚度應不大于12 mm，不小于2 mm，邊緣厚度應大于2 mm。在優化宏窗口中輸入對應的指令，以獲取最小、最大和邊緣玻璃厚度條目。由于是練習，所有其它參數都可以保留為默認值。下圖是對透鏡的厚度邊界約束的結果：執行優化現在您將注意到，選擇的評價函數已經自動轉換成了相應的命令行。每個命令都有一個特定的目標、權重。

相干性是OCT的必要來源屬性，因此我們將使用此方法並允許OpticStudio透過以下方式執行帶寬計算和採樣：物件設定顯示:醫療保健的美好未來我們很高興看到OCT系統在醫學領域的發展以及在未來幾年中將要出現的創新。隨著這項技術的發展，醫療保健的品質將不斷提高，從而使我們所有人的生活品質得到改善。

由于這是我們在第 4 部分的示例中獲得大量 ASE 的波長，因此可以期望在 940 nm 泵浦時輕松獲得大量增益。但是，這根本不起作用，如圖 7 所示：圖 7： 摻鐿雙包層光纖放大器中的光功率分布。我們產生了大量的前向和后向 ASE，其峰值大約在 1040 nm，前向和后向方向略有不同（見圖 8）。在 975 nm 處，有近 5500 dB 的巨大吸收。

在按下 [加工精靈] (Process Wizard) 按鈕後，便會顯示以下資訊。

首先，讓我們收緊規格參數:設置入瞳直徑 = 4 mm放大 FOV 到 +/- 8度使波導薄于6 mm，如下所示這時，你會發現當我們試圖收緊設計參數時，設計將會變得不切實際。為了解決這個問題，我們需要限制設計參數，以確保光線遵循滿足物理意義的路徑。

以這種方式獲得的折射率分布如圖 1 所示：圖 2： 光纖耦合器的折射率分布。兩種波導都是具有超高斯折射率分布的單模波導。中間的耦合區域只有幾毫米長。在該區域之外，耦合可以忽略不計，因為模式場實際上不會相互接觸。

（3）將一些互不相干的激光本征模疊加來產生部分相干光束。系統描述本例介紹了如何上述第二種方法來實現部分相干光的建模。如圖1所示，整體結構是一個科勒照明系統。一個聚光元件將非相干光源傳遞到轉像透鏡的入瞳處。非相干光源照亮物體掩膜面，并在最后的像面上得到適當放大的像。為了對光束合理采樣，光源放在物體掩膜的共軛面處，以便光源具有一定的尺寸，而不是理想點光源。

首先，讓我們收緊規格參數： 設置入瞳直徑 = 4 mm 放大 FOV 到 +/- 8度 使波導薄于6 mm，如下所示這時，你會發現當我們試圖收緊設計參數時，設計將會變得不切實際。為了解決這個問題，我們需要限制設計參數，以確保光線遵循滿足物理意義的路徑。

當達到一定變形量后，集中變形部分孔洞體積增加，參與變形的部分減小，但仍然保持較好的塑性，導致變形抗力減小，直至試樣拉斷。對比圖2 曲線，更接近光滑圓柱形試樣拉伸過程中真實情況，具有很好的參考意義。圓柱拉伸試樣的有限元分析 將修訂后的曲線數據導入Abaqus 有限元分析軟件，對拉伸試樣的韌性損傷閥值D 進行分析，如圖6所示。

附件下載聯系工作人員獲取附件表面的干涉儀數據包含不規則度的相關信息，包括旋轉對稱不規則性 (RSI)、用于確定中空間頻率的斜率誤差以及其他表面形狀制造誤差。這些制造誤差取決于在球面或非球面上進行的拋光類型，可以是傳統的瀝青拋光、高速拋光以及磁流變拋光 (MRF)。

優化系統 從第一部分文章的優化得到的最后系統開始優化，我們需要進一步提高其光學性能。首先，讓我們收緊規格參數： 設置入瞳直徑 = 4 mm 放大 FOV 到 +/- 8度 使波導薄于6 mm，如下所示 這時，你會發現當我們試圖收緊設計參數時，設計將會變得不切實際。

第一部分，如圖三所示，分別以兩種熱流道形式觀察轉角溫度效應造成的流動不平衡，結果發現使用TypeA單流閥針，會導致內外兩側溫度分布差異，使熔膠在流道內發生轉角效應，導致流動并非完全平衡。而使用Type B雙流閥針式平衡度即獲 得改善，成功改善流動不平衡缺陷。