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觀察上圖，我們可以看到輸入的圓偏振被轉為線偏振。假如我們將Jones Matrix當作x方向上的半玻板 (Areal = -1, Dreal = +1，其餘元素皆為0)，這時輸出的圓偏振方向會與輸入時相反(例如輸入左旋圓偏振後會產生右旋圓偏振的結果)。

該模型的輸入是階數 p 和度數 m、束腰 (w0)、光束的半焦距 (f0) 和光束極性（0 = 偶數；1 = 奇數）；最後一個輸入決定了光束是由偶數還是奇數 Ince 多項式描述的。 Bandres 和 Gutiérrez-Vega 的論文中提供了上述每個輸入的完整描述。 2 列出了一些未使用的輸入，以便該模型的輸入表結構與 OpticStudio 中內置的高斯腰模型的結構相匹配。

然後我們打開OPD Fan並設定如下圖，可以看到Py=-1的時候，波前差確實是-0.272387。現在讓我們來驗證看看離軸的視場，例如說我們想看最大的視場3。首先我們清空評價函數編輯器，然後先暫時把出瞳面的Radius設回無限大。輸入以下資料到評價函數中，目的是計算主光線在出瞳面上的位置、角度以及到像面所經過的光程。

我們可以輸入鏡片後表面頂點處的屈光率作為此表面的一組解，此時系統便只剩鏡片前表面的曲率半徑(或稱為基本曲線)這個唯一變數。下圖我們可以看到前述的-3.00D範例的LDE設定 (此時後表面頂點的屈光率是-0.003mm^-1)。材質CR-39是由附件的OPHTALMIC.agf玻璃庫中取得的，與MISC玻璃庫中的CR39有些不同，更多資訊請看下方的玻璃庫說明。

一個參考用的經驗法則是，對於反射全像，n1/n之比不應大於0.16，對於透射全像，n1/n之比不應大於0.06。[2] 厚度: 假設全像是厚的。經驗上，我們是確保以下條件來保證耦合波理論仍然適用: 多階繞射: 這與厚度的限制相同。對於厚的全像，輸入光線的能量將只轉移到直接穿透的0階波或繞射的+1階波上。

將超穎透鏡之後的電場輸出導出為ZBF檔，然後將其進一步導入OpticStudio POP中以評估最終的PSF。但是，當超穎透鏡置於透鏡之間並且入射光束不是平面波前時，設計人員可以使用POP中的平面波開始模擬。光束在POP中傳播到超穎透鏡的前端，並作為ZBF檔導出。然後將ZBF作為光源導入FDTD，並透過超穎透鏡進行傳播。其餘過程與前面討論的相同。

單向拉伸/壓縮試驗中得到的數據通常是以名義應變和名義應力表示的，其計算公式為然后在ABAQUS/CAE或INP文件中給出一系列由真實應力和塑性應變所構成的數據點，ABAQUS將自動在各數據點之間進行線性插值。在ABAQUS中定義塑性材料的關鍵詞 為*MATERIAL, NAME =〈材料名稱 ＞.......

刀具網格和工件網格最小尺寸均取0.02mm，分別對刀具和工件進行均勻網格劃分。刀具結構復雜，采用四面體非獨立結構性網格，類型為C3D10MT，刀具網格為74400個單元。工件采用六面體結構性網格，工件網格為26250個單元，工件網格類型為C3D8RT。劃分網格后的刀具和工件分別如圖2、圖3所示。

刀具網格和工件網格最小尺寸均取0.02mm，分別對刀具和工件進行均勻網格劃分。刀具結構復雜，采用四面體非獨立結構性網格，類型為C3D10MT，刀具網格為74400個單元。工件采用六面體結構性網格，工件網格為26250個單元，工件網格類型為C3D8RT。劃分網格后的刀具和工件分別如圖2、圖3所示。

這些應變在輸出結果中以“彈性”應變給出。

并給出了響應的屈服方程：其中q是Mises等效應力，σH是宏觀靜水應力，σM是基體等效應力，f是孔洞體積分數（f=1材料完全失效，f=0材料完好）。當f=0時模型可以退化為經典的Mises屈服模型。當f逐漸增大時，屈服面逐漸收縮，即材料承載能力隨著材料內部的微孔洞生長逐漸降低。

2007年9月，SysML v1.0正式發布 ，但在使用過程中暴露出一些問題，如語法語義不符合行業要求、與其他工具打通困難、信息傳遞格式存在壁壘等。因此，OMG（國際對象管理組織）開發了全新的 SysML v2，從底層優化 SysML 的表述結構。

圖43、超彈體材料擬合流程 個人工作使用過的CAE軟件中，Abaqus相對于ANSYS在超彈體材料本構擬合中可以一次性擬合出多個本構模型曲線以方便觀察選擇比較，限于個人原因依舊以自己較熟悉ANSYS平臺對試驗數據進行超彈體材料曲線擬合基本流程進行說明，具體流程如圖5所示。