位移載荷的案例
位移載荷步
求教怎樣設(shè)置位移載荷步，比如梁端多次施加力，保證加載的位移分別為為5,10,15，20。（靜力非線性問題）
З形金屬密封環(huán)加載和卸載過程中的仿真分析 ￥1500
2)將螺栓擰緊力矩等效為軸向位移載荷，并認為軸向位移載荷通過法蘭均勻作用于密封環(huán)上。 3)忽略加工誤差、安裝誤差等不確定性因素的影響，不考慮加工制造、裝配等原因引起的彎曲變形和扭轉(zhuǎn)變形等。4)忽略使用過程中的振動效果，不考慮體積力的影響。 在仿真過程中， 設(shè)定三個分析步， 第一個分析步施加預緊位移載荷， 第二步施加工作介質(zhì)壓力，第三個分析步卸載。仿真過程中下法蘭固定不動；第一個分析步，上法蘭向下移動設(shè)定位移； 第二個分析步， 即工作工況下，在金屬密封環(huán)的密封唇與下法蘭內(nèi)壁區(qū)間區(qū)域施加介質(zhì)壓力；第三個分析步卸載。
仿真結(jié)果如圖所示：
感興趣的朋友，歡迎合作交流！
展開 基于Vumat子程序的復合材料壓縮沖擊破壞預測
圖2 不同摩擦系數(shù)下碳纖維薄壁方管破壞模式預測
圖3 不同摩擦系數(shù)下碳纖維薄壁方管位移載荷曲線
當碳纖維薄壁方管的鋪層厚度分別為3層、5層、9層時，可得到如圖4所示的破壞模式和圖5所示的位移載荷曲線。不難看出，鋪層厚度是一個影響碳纖維薄壁方管破壞模式的重要因素。
圖4 不同鋪層厚度下碳纖維薄壁方管破壞模式預測
圖5 不同鋪層厚度下碳纖維薄壁方管位移載荷曲線
3. 后記
當然，本文介紹的方法同樣適用于其他類似結(jié)構(gòu)、類似材料的壓縮沖擊破壞預測，僅需在Vumat子程序中調(diào)整相應(yīng)參數(shù)即可。
最后，歡迎大家關(guān)注“320科技工作室”微信公眾號，大家若有更好的想法、建議或相關(guān)需求，可通過微信公眾號與管理員聯(lián)系。
參考文獻：
Sokolinsky VS, Indermuehle KC, Hurtado JA. Numerical simulation of the crushing process of a corrugated composite plate. Compos A Appl Sci Manuf 2011;42(9):1119–26.
展開 基于ANSYS軟件的1+6鋼絲繩網(wǎng)格劃分策略及仿真
鋼絲繩主要載荷形式為拉伸載荷，本文主要研究拉伸位移載荷下1+6鋼絲繩的應(yīng)力分布和運動分析。本文鋼絲繩邊界約束條件為一端固定，另一端施加位移載荷，具體操作過程如下：
選取固定端面的所有節(jié)點，對其施加完全約束，即可將鋼絲繩的一側(cè)端面固定；在鋼絲繩加載端面上方1 mm處建立參考節(jié)點，選取參考節(jié)點和加載端面上的所有節(jié)點，耦合這些節(jié)點所有方向的自由度，實現(xiàn)參考節(jié)點和加載端面的剛性化，對參考節(jié)點施加載荷可以等效為對加載端面加載。加載端面具有x、y、z 3個方向的移動、轉(zhuǎn)動自由度，因此參考節(jié)點可以選用質(zhì)量21單元。本文對參考節(jié)點施加位移載荷0.2 mm, 控制參考節(jié)點z向的轉(zhuǎn)動自由度可以實現(xiàn)鋼絲繩加載端面約束扭轉(zhuǎn)和自由扭轉(zhuǎn)2種不同的邊界約束。本方法通過對參考節(jié)點定義邊界條件和施加載荷可以實現(xiàn)對加載端面的等效操作。
通過有限元軟件對鋼絲繩進行非線性接觸求解，很多學者為了使求解更快地收斂，忽略內(nèi)部鋼絲之間的摩擦，將摩擦系數(shù)設(shè)為0。本文考慮摩擦的影響，設(shè)置摩擦系數(shù)為0.115。同時考慮Von Mises屈服準則，設(shè)置材料屈服極限為1 500 MPa。將有限元軟件的程序單位均使用kN、cm進行輸入，得到的應(yīng)力單位為107 Pa。
2 1+6鋼絲繩應(yīng)力分布及運動分析
2.1 1+6鋼絲繩應(yīng)力分布
1+6鋼絲繩中間段受邊界約束效應(yīng)影響較小，因此取出z=50 mm的中間截面進行分析，分別得到約束扭轉(zhuǎn)和自由扭轉(zhuǎn)時中間截面的等效應(yīng)力云圖，如圖4所示。
圖4 中間截面的等效應(yīng)力云圖
從圖4所示的應(yīng)力云圖可以看出，約束扭轉(zhuǎn)和自由扭轉(zhuǎn)2種邊界約束條件下，兩者等效應(yīng)力均在中心絲與側(cè)絲的接觸位置達到最大值，同時約束扭轉(zhuǎn)時等效應(yīng)力在數(shù)值上明顯大于自由扭轉(zhuǎn)。這是由于約束扭轉(zhuǎn)情況下內(nèi)部應(yīng)力得不到有效釋放，而自由扭轉(zhuǎn)下鋼絲繩一端可以自由旋轉(zhuǎn)，從而釋放了一部分的應(yīng)力。
展開 
基于XFEM技術(shù)模擬二維平板疲勞裂紋擴展-Abaqus軟件（附視頻教程）
本人兩個月前開始接觸疲勞裂紋的模擬，先前是一直在做靜載荷條件下的裂紋擴展，兩者都是利用XFEM技術(shù)，后者的教程在網(wǎng)上較多，但是前者的教程，就像前面提到的，少之又少。
同時，在Abaqus的幫助手冊里，同樣可以找到關(guān)于基于XFEM技術(shù)模擬低周循環(huán)載荷下，疲勞裂紋的擴展的相關(guān)例子，提供了inp文件，附在本文的最后，有需要的朋友可以下載來看看，也可以自己到幫助手冊里找找出處。
好的，說了這么多，現(xiàn)在開始正式進入本篇教程的干貨內(nèi)容，基于本人也是還在新人階段，此分析模擬是源自于幫助手冊中的例子，但是邊界條件與手冊中有所差別，所以教程中有疏漏或者出錯的地方，還請各位朋友，注意鑒別，提出指正批評。
已經(jīng)抽時間錄制好了視頻教程：http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c11094
需要看視頻教程的朋友，可以點擊鏈接觀看。
【例子背景信息】一塊3X3m的二維平板的頂部與底部受到方向相反的循環(huán)變化載荷，頂部受到峰值為8X10-5m位移載荷，底部受到峰值為-8X10-5m位移載荷，二維平板存在一條長度為0.3m的預制裂紋，位置如下面模型圖所示。采用Direct cyclic分析步，實現(xiàn)受載過程的分析。
展開 非線性有限元-弧長法簡介
非線性有限元-弧長法簡介
————CAE仿真實驗室出品
在之前一篇帖子《非線性行為初識》中，我們通過簡單的彈簧桿件結(jié)構(gòu)介紹了非線性問題，回顧一下該問題：如圖所示，中間節(jié)點作用一個F的力，會產(chǎn)生一個位移v
由靜力平衡關(guān)系可得到
該方程精確解如下，圖中不同k對應(yīng)的曲線，可以看到k比較小時，桿內(nèi)力起主要作用，呈現(xiàn)出幾何非線性，K較大時，彈簧起主要作用，呈現(xiàn)出彈簧的線彈性。
藍色曲線為精確解，紅色點點為固定載荷增量下求得的位移，k=1000時，牛頓迭代法能夠很好地跟蹤載荷位移路徑，得到所有的位移響應(yīng)。而當k=100時，曲線有下降段，此時牛頓迭代法就沒法得到這個區(qū)域的位移響應(yīng)了。
對于下圖這樣的問題，在拐點處切線剛度為0，在前面的牛頓迭代法中我們是通過給定載荷增量，它已經(jīng)無法越過極值點得到完整地載荷位移曲線。而且還存在一個載荷對應(yīng)多個位移，或者一個位移對應(yīng)多個載荷的情況，很容易發(fā)生snap-through和snap-back現(xiàn)象。
今天就來介紹介紹弧長法，牛頓迭代法在翻過山頭延切線方向飛入云霄，直接不收斂。如果讓牛頓坐上過山車，那么就能和軌道綁在一起，沿著軌道平穩(wěn)著陸了。弧長法也是這么做的，通過引入一組約束方程，把迭代求解的過山車，綁定在軌道上，讓求解過程能夠跟蹤載荷位移路徑。
展開 基于ABAQUS的低碳鋼拉伸試驗模擬
問題描述
對一半徑為5mm，長度為50mm的軸做軸向拉伸，位移載荷為10mm，積分方式單元階次為C3D8R；設(shè)置參考點RP1，以此點做一個集合ss，并與右端面剛性耦合，用來施加位移載荷和輸出變量。模型示意如圖2所示。
圖2 模型示意
2. 應(yīng)力應(yīng)變曲線的模擬
2.1 彈性階段模擬
2.1.1 材料參數(shù)設(shè)置
軸的彈性模量為200000Mpa，泊松比為0.3。材料設(shè)置如圖3所示。
圖3材料設(shè)置示意 圖4增量步設(shè)置示意
2.1.2 分析步設(shè)置
僅設(shè)置一個靜態(tài)學分析步，將非線性打開（為后續(xù)分析做準備），初始和最大時間增量均為0.1，設(shè)置如圖4所示。設(shè)置歷程輸出變量為RP1點所在集合的反力RF3和位移U3，設(shè)置如圖5所示。
圖4歷程輸出變量設(shè)置示意
2.1.3 邊界條件設(shè)置
軸的一段設(shè)置為全約束，軸的另一端施加10mm的位移載荷，并約束其余5個自由度，邊界設(shè)置如圖5所示。
圖5邊界條件設(shè)置示意
2.1.4 結(jié)果分析
輸出反力RF3，從圖6中可以看到，力隨著時間呈線性變化，這是典型的彈性變形。
圖6 RF3隨時間變化示意
2.2 塑性（屈服）階段模擬
塑性階段模擬的設(shè)置與彈性階段模擬相比，僅需要改變軸的材料參數(shù)，其余設(shè)置均不變。
2.2.1 材料參數(shù)設(shè)置
由于模擬的塑性變形階段，需要添加材料的屈服應(yīng)力和塑性應(yīng)變，具體數(shù)值如圖7所示。
展開 Abaqus常見問題之LOAD、JOB、Visualization
本次內(nèi)容參考曹金鳳、石亦平老師所著的《ABAQUS有限元分析常見問題解答》
LOAD模塊：
1) 利用幅值曲線可以描述隨時間變化的載荷與邊界條件，常見的幅值曲線類型包括：默認的線性過渡(Ramp)幅值曲線、表格型幅值曲線、等間距幅值曲線、以及周期型幅值曲線。
2) 實體單元只具有平動自由度，缺乏轉(zhuǎn)動自由度，因此無法在其上直接定義轉(zhuǎn)角、角速度邊界條件或彎矩等。正確的處理方式是通過建立耦合(coupling)約束，將這些條件定義在參考點上。
3) 在定義集中載荷或彎矩載荷時，選中“Follow nodal rotation”選項可以使載荷方向隨著節(jié)點轉(zhuǎn)動而變化。
4) 在加載位置處進行分割以生成頂點，這樣在施加集中載荷時可以通過鼠標選取該點。
5) 對于在三維實體單元模型的邊上施加分布載荷，可以采用以下兩種方法：
① 將待施加載荷的邊與一個參考點耦合，然后在參考點上施加集中載荷。
② 定義具有極小彈性模量的梁單元，在梁與載荷邊之間建立綁定約束，然后在梁上施加線載荷。
6) 面載荷(surface traction)與壓力載荷(pressure)的區(qū)別在于：壓力載荷為標量，作用方向總是垂直于受力面；而面載荷是矢量，其作用方向可以是任意的。
7) 重力載荷(gravity)與體載荷(body force)的區(qū)別在于：重力載荷中指定的是各方向的重力加速度，而體載荷中指定的是單位體積上的力。
8) 有限元模型的加載方式主要有兩種：施加力載荷或施加位移載荷。在同一節(jié)點的相同自由度上，不能同時施加這兩種載荷。
9) 在使用ABAQUS/Standard分析復雜非線性問題時，若力載荷導致分析無法收斂，可以考慮暫時不施加力載荷，先根據(jù)經(jīng)驗估計模型的位移量并施加相應(yīng)的位移載荷，再在后續(xù)分析步驟中移除位移載荷并恢復施加力載荷。
展開 地震載荷作用下的邊坡穩(wěn)定性(Seismic Loading)---偽靜態(tài)和Newmark位移分析
以前的文章討論過這種計算方法，在此不再贅述：
地震載荷作用下的邊坡穩(wěn)定性(Slope Stability Under Seismic Loading)
巖石邊坡平面滑動(Planar Sliding)的安全系數(shù)---地震載荷作用(EXCEL解)
Gravity Dam: 重力式混凝土壩地震力計算
對于普通的邊坡穩(wěn)定性分析，一般只輸入水平地震載荷系數(shù)即可(Loading > Seismic Load), 在這種情況下計算的安全系數(shù)FOS=0.978。比較上面得出的FOS=1.358，可見地震荷載破壞了邊坡的穩(wěn)定性，導致邊坡發(fā)生破壞。
3.3 臨界地震系數(shù)分析
臨界地震系數(shù)(Critical Seismic Coefficient)是安全系數(shù)FOS=1時對應(yīng)的地震系數(shù)。本項目計算出的臨界地震系數(shù)ky=0.14, 這意味著如果小于這個數(shù)值邊坡就會發(fā)生破壞。
3.4 Newmark位移分析
Newmark位移分析(Newmark Displacement Analysis) 用來確定地震載荷導致的臨界Newmark位移，計算原理基于1965年Newmark提出的"滑塊法(sliding block method)"，估算地震引起的邊坡位移，一些研究人員也通過增加孔隙水壓力來估算地震引起的邊坡位移。這種分析方法比較簡單，目前主要應(yīng)用在極限平衡法分析中。不過，為了研究更復雜的巖土應(yīng)力和應(yīng)變行為，需要進行動態(tài)的數(shù)值模擬(Dynamic Modeling)，F(xiàn)LAC, Plaxis, RS目前都可以作這樣的分析。
Newmark的分析類型有三種：剛性、耦合或不耦合。本項目使用剛性方法，通過輸入一個標準的地震記錄[Define Seismic Record]，估算地震引起的邊坡位移。
展開 循環(huán)載荷下電子元件的界面層裂擴展
本案例基于ANSYS經(jīng)典界面利用APDL完成了循環(huán)位移載荷下電子元件的界面層裂分析，案例詳盡完整，既包括建模仿真，又包括案例的深度剖析，更增添了試驗驗證對比分析，保證仿真結(jié)果的可行性與可信性！讓初學者更容易讀懂的案例解析。
此案例的模型來源于常見的模塑封電子元器件，針對封裝材料環(huán)氧模塑化合物引腳銅材料的準靜態(tài)界面裂紋擴展。考慮了真實的封裝過程中的降溫過程，從120攝氏度降到25攝氏度。先進行了降溫分析，然后進行了相應(yīng)的力學分析，建立了二維和三維的裂紋擴展模型，基于能量釋放率的內(nèi)聚力模型，施加循環(huán)位移載荷，求解得到模型的應(yīng)力和裂紋擴展曲線。
部分命令流如下所示。
TUNIF,TEMP,120
NSEL,S,LOC,Y,,
BF,ALL,TEMP,25
ALLSEL,ALL
......
TB,CZM,2,,,CBDE
TBDATA,1,10,25e-3,20,86e-3,1e-8
......
初始裂紋的設(shè)置采用接觸對和ESURF命令。
部分模型的裂紋擴展圖（以下只是部分模型，針對模型SD0的）。
裂紋擴展完成后獲取了線彈性條件下的模型應(yīng)力分布圖。此圖主要作為確定塑性分析屈服強度的參考數(shù)據(jù)。
提取的部分模型的位移加載點的裂紋擴展曲線。此圖考慮了線彈性和彈塑性兩種情況下的裂紋擴展曲線，關(guān)于塑性模型的選取可參考附錄的PDF文檔。
以上裂紋能夠擴展，關(guān)鍵是要確定好兩點，如何形成初始裂紋和內(nèi)聚力單元，采用的界面材料的斷裂準則。除了上述裂紋擴展的分析外，還獲取了特定裂紋長度下的J積分數(shù)值。在計算J積分是，裂紋尖端的網(wǎng)格劃分比較重要，下面給出了幾種不同軟件劃分的裂紋尖端網(wǎng)格模型。J積分的計算主要涉及的方法是相互作用積分法。
展開 ANSYS中的循環(huán)載荷加載，最易理解的案例來了！
計算結(jié)果
橡膠塊循環(huán)拉伸變形結(jié)果（可以看到有四次循環(huán)變形）
本文以一個正方形橡膠塊為例說明，橡膠塊如圖約束（約束XY面節(jié)點Z自由度，約束XZ面節(jié)點Y自由度，約束YZ面節(jié)點X自由度）,在側(cè)面施加循環(huán)載荷。
計算模型示意圖
循環(huán)載荷施加正弦形狀的位移載荷，分為4個正弦周期，四個正弦周期載荷幅值分別為0.1，0.2，0.3，0.4，4個周期加載過后，橡膠內(nèi)部積累的應(yīng)力釋放。具體定義分為幾個步驟：
步驟一：首先定義4個周期載荷幅值向量。
*DIM,AMPL,ARRAY,4 ! Amplitude Vector Definition
AMPL(1)=0.01
AMPL(2)=0.02
AMPL(3)=0.03
AMPL(4)=0.04
步驟二：定義離散時間加載點
*DIM,SOLTIME,ARRAY,161 ! Time Vector Definition
SOLTIME(1)=0.0
*DO,I,2,161,1
SOLTIME(I)=SOLTIME(I-1)+0.1
*ENDDO
步驟三：計算每個時間點下的位移激勵大小,也就是正弦曲線上的y值大小。
*DIM,BC_X,ARRAY,161 ! Displacement Vector DefinitionJ=1
*DO,I,1,161,1
BC_X(I)=AMPL(J)*SIN(SOLTIME(I)/2.0*3.141592654)
*IF,SOLTIME(I),EQ,(4.0*J),THEN
J=J+1
*ENDIF
*ENDDO
步驟四：在每一個計算時間下施加步驟三中計算的位移載荷。
展開 
在 ANSYS/Ls-dyna 中實現(xiàn)物體按指定軌跡運動
3、 添加載荷曲線
載荷曲線可以添加，也可以不添加。建議不添加，因為如果載荷曲線比較多，很容易混淆不同載荷曲線的意義，導致載荷添加錯誤。如果要添加，可以通過 Edcurve 命令實現(xiàn)，然后在施加載荷時指定載荷曲線就可以了。Edcurve 命令的具體用法請查閱 help 手冊。這里不添加載荷曲線，載荷通過數(shù)組直接定義。
4、 施加載荷
施加載荷是通過 edload 來實現(xiàn)。
載荷類型分為兩大類：
(1) 一種是將載荷施加在剛體上。若前面定義了該物體為剛體，可以通過 EDLOAD, ADD, RBUX, , compont, TIME, XDISP 來實現(xiàn)。
其中：
RBUX 為剛體沿 x 軸方向的位移，類似的還有沿 y 軸方向的位移 RBUY，沿 z 軸方向的位移 RBUZ。
后面一項為載荷曲線的名稱。若定義了載荷曲線，就將相應(yīng)載荷曲線的 id 填上，后面的數(shù)組就不需要填寫了。因為我們前面沒有定義載荷曲線，所以載荷曲線 id 空著不填，依次在后面填上時間數(shù)組名稱和 x 軸方向位移數(shù)組名稱。
Componnt 為欲施加載荷的 part 的 id 或者是節(jié)點集的名稱。
對于 y 軸方向和 z 軸方向的位移可以采取同樣處理方式，只需將 XDISP 替換為所定義的 y 軸或者 z 軸方向位移的數(shù)組名稱即可。
(2) 另一種是將載荷施加在非剛體上。操作基本類似。比如定義物體沿x 方向的位移，只需
將RBUX 改為UX 即可。其他的依此類推。
5、 其他
在 lsdyna 中位移條件是當作載荷來處理的。
展開 8_APDL基礎(chǔ)及仿真理論-–非線性屈曲分析
介紹弧長法之前，必須了解Newton-Raphson法的載荷控制和位移控制：
如下圖的位移-載荷曲線，如果使用載荷控制，只能夠達到Fcr。如果使用位移控制，有可能會跳過不穩(wěn)定點，但是必須要知道是什么位移，在復雜載荷下，一般不知道位移狀態(tài)。
弧長法同時求解載荷和位移，與Newton-Raphson法類似，能夠求解復雜的力-變形響應(yīng)問題，但最適合求解沒有突然分叉點的平滑響應(yīng)問題。
!5、非線性屈曲分析的步驟(圖片摘于ansys)
(1) 前處理，施加單元載荷，進行預應(yīng)力靜力分析。
(2) 基于預應(yīng)力靜力分析，指定分析類型為特征值屈曲分析，完成特征值屈曲分析。
(3) 再次指定分析類型為靜力分析，激活大變形選項。
(4) 將一階屈曲模態(tài)形狀乘較小的系數(shù)后，作為初始擾動施加到結(jié)構(gòu)上。
(5) 施加載荷。所施加的載荷應(yīng)比預測值高10%一21%。
(6) 定義載荷步選項。
(7) 設(shè)置弧長法。
(8) 求解。
(9) post26后處理，導出位移-載荷曲線。
!問題描述
!工字鋼橫梁，在集中載荷P作用下的非線性屈曲分析。
!APDL命令：
finish
/clear
/filname,buckling
/title,buckling
/prep7
et,1,189
sectype,100,beam,i, ,0 !定義截面為I型
secoffset,cent
secdata,0.035,0.035,0.05,0.0035,0.0035,0.003 !定義I型截面的W1，W2，W3，T1，T2，T3
mp,ex,1,2e11
mp,prxy,1,0.3 !
展開 預應(yīng)力鋼筋混凝土板的非線性分析（原創(chuàng)案例賞析，如轉(zhuǎn)載，請注明出處）
分析類型：預應(yīng)力鋼筋混凝土板的非線性分析
分析平臺：ANSYS17
技術(shù)難點：預應(yīng)力的施加 混凝土開裂后的下降段加載分析
關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土 預應(yīng)力 極限載荷 開裂載荷 載荷位移曲線
完成人：技術(shù)鄰ANSYS專家
業(yè)務(wù)咨詢網(wǎng)址：http://www.yqgqt.org.cn/content/other/402981
技術(shù)背景：獲得預應(yīng)力鋼筋混凝土板的載荷位移曲線，包括開裂載荷，極限載荷
工程意義：鋼筋混凝土
研究對象：鋼筋混凝土板
模擬過程：四點彎曲加載
代做業(yè)務(wù)：土木工程的鋼結(jié)構(gòu)分析，鋼筋砼結(jié)構(gòu)分析，地震作用下的耗能/滯回曲線分析，其他分析
圖1 鋼筋混凝土板模型
下部有受拉鋼筋，為預應(yīng)力鋼筋。
圖2 有限元模型
能看出不一樣嗎？采用rbe3命令來進行分配加載的哦
圖3 具有漂亮對稱性的位移結(jié)果
圖4 完美的裂紋圖
圖5 載荷位移曲線
非常漂亮的載荷位移曲線，注意混凝土開裂后以及鋼筋屈服后的載荷下降，好幾個階段，想要計算出漂亮的下降段記得找我。
圖6 整齊規(guī)范的APDL命令
采用整齊規(guī)范的APDL命令流實現(xiàn)，so easy！！
展開 基于ANSYS的鋼筋混泥土復合墻板力學性能分析
本文在求解器的控制中打開了大變形選型、預測選項、位移、力、力矩的收斂準則為5%，平均子步數(shù)為200。
五、結(jié)果的分析
模型的載荷—位移曲線如下圖5所示。由圖5可知，在變形量為0~0.489mm時，模型所受的力隨位移的增大而增大，當位移為0.48891mm時，載荷達到最大為2.538kn，而后隨著位移的增大，力迅速下降，后隨著位移的增大力緩慢上升。可知，在位移為0.489mm時，混泥土發(fā)生斷裂，因為當混泥土發(fā)生斷裂的時候，力會隨著位移的上升而突然下降。此時承受的力為2.538kn，即模型能承受的極限載荷為2.538kn。
圖5 墻板的載荷和位移曲線圖
另外一種采用力加載的方式，求得的極限載荷為2.6kn，和位移加載的方式相差在2.4%。充分證明了兩種加載方式的正確性和合理性。
圖6 極限載荷下模型的等效位移和等效應(yīng)力示意圖（a）等效位移（b）等效應(yīng)力
在相應(yīng)的位移下，模型的等效變形量和等效應(yīng)力分別如下圖6（a）、（b）所示。
如需獲取相應(yīng)的命令流代碼，請關(guān)注作者公眾號——ANSYS有限元仿真
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