自保護藥芯焊絲焊接的案例
自保護藥芯焊絲電弧焊的特點
我國重點工程“西氣東輸”大量采用自保護藥芯焊絲電弧焊，該方法具有以下優(yōu)點：不需外加保護氣源，焊槍結構簡單、重量輕，便于操作;抗風性能優(yōu)良，通常能在四級風下順利施焊;對裝配尺寸的要求不高;抗銹性能優(yōu)良，熔敷速率高，可全位置焊接。因此，自保護藥芯焊絲是近年來發(fā)展迅速的一種新型焊接材料。為推動我國制造、再制造工業(yè)的發(fā)展，國內耐磨焊絲權威單位，北京固本科技有限公司成功研發(fā)了自保護藥芯焊絲系列產品，型號為KB960、KB968耐磨焊絲。
北京固本自保護藥芯焊絲電弧焊與目前常用的埋弧堆焊、手工堆焊相比具有以下特點。
(1)清潔：自保護藥芯焊絲堆焊是一種清潔的表面強化技術，自保護藥芯焊絲的藥粉經過預處理，使焊接過程中放出的有害煙塵減少;該方法無須外加保護氣體和焊劑，因而工作環(huán)境清潔，焊槍結構簡化，可方便地在焊槍上方增加集中排塵裝置，使焊接工作環(huán)境得以改善。
(2)高效：在自保護藥芯焊絲電弧焊中，電弧在鋼皮上燃燒，導致截面積相對于實心焊絲和焊條小，電流密度增大，熔敷速度加快，通常自保護藥芯焊絲熔敷速度比實心焊絲和手工焊高出15%。
(3)低成本：自保護藥芯焊絲堆焊可節(jié)省20%的熔敷金屬;此外自保護藥芯焊絲堆焊無需焊劑和保護氣體，減少了輔助材料的費用，并具有較低的稀釋率。因此自保護藥芯焊絲堆焊是目前堆焊方法中最經濟、最方便的綠色焊接技術，也是21世紀再造工程中最有前景的表面強化技術之一。
北京固本自保護藥芯焊絲還具有生產效率高、抗風能力強、焊接質量好和易于掌握等優(yōu)點。在國內外的油氣管道、冶金高爐以及城市建設中得到廣泛應用。
展開 篦板氣保護堆焊耐磨藥芯焊絲的選擇
篦板不同部位由于磨損的差異，堆焊的厚度是不一樣的，同時由于形狀尺寸的要求，不適合采用全自動焊接工藝，目前采用較多的手工焊條方法進行施工。使用焊條進行施工，首先焊接效率低，需要不斷更換焊條，不斷清渣，堆焊層容易加渣;并且焊接熱輸入小，堆焊層之間容易出現結合不良的現象，導致使用中的剝落掉塊現象，因此，在選擇焊接材料類型時首選氣保護藥芯焊絲，采用半自動氣保護焊接。
由于氣保護藥芯焊絲直徑在φ1.6，如果采用常規(guī)鐵合金，如鉻鐵、鈮鐵、錳鐵等制造的焊絲，很難達到設計合金要求，為滿足設計及制造要求，推薦使用北京固本kb998耐磨焊絲。該型號的耐磨焊絲在基體中加入鎳合金，填充了碳化鎢粒子，非常適用高溫工作環(huán)境，最高可承受900℃工作溫度，硬度60-63HRC。
篦板堆焊過程如下：
(1)在所需堆焊的面上預先畫上格子。
(2)用氧乙炔火焰局部預熱至100℃左右。
(3)用kb998耐磨焊絲沿著所畫的線焊出這些格子，一方面預熱，一方面為kb998耐磨焊絲堆焊釋放應力提供條件，焊縫高度不超過5 mm。
(4)kb998耐磨焊絲焊好后，蓖板體本體溫度進一步上升，再用氧-乙炔焰加熱至150℃以上。
(5)分塊堆焊，焊后溫度在150～200℃。
(6)焊完一塊后，立即用石棉布蓋好保溫。
(7)接著用同樣的方法焊旁邊的一塊。
(8)連續(xù)堆焊，直至一面全部焊完，邊焊邊輔助錘擊釋放焊接應力。
展開 EN 14700 T Fe8藥芯焊絲，歐洲焊接標準
EN 14700 T Fe8藥芯焊絲，歐洲焊接標準
歐洲焊接標準EN 14700 T Z Fe9耐磨藥芯焊絲牌號及標準
北京固本KB-914化學成分（%）
C
Cr
Ni
Mn
Mo
V
KB-914
0.5
4.0
1.1
13.8
1.0
0.5
基本參數
直徑：1.6mm
重量：15公斤
包裝：盤裝焊絲，內包裝真空塑封袋，外包裝防水紙盒
焊接工藝：二保焊/氣保焊
焊接參數
直徑
焊接電流
焊接電壓
保護氣體
保護氣體流量
焊絲伸出長度
焊接速度
焊槍傾角
電流類型
1.6mm
220-280A
22-28V
純二氧化碳或純氬氣
20L/min
15-20mm
35cm/min
80°
直流反接
展開 
DIN 8555 MF-4-GF-55-ST耐磨藥芯焊絲，德國焊接材料標準
DIN 8555 MF-4-GF-55-ST耐磨藥芯焊絲，德國焊接材料標準
氣體保護焊絲焊接飛濺產生的原因
在CO2焊中，大部分焊絲熔化金屬可過渡到熔池，有一部分焊絲熔化金屬飛向熔池之外，飛到熔池之外的金屬稱為飛濺。特別是粗焊絲CO2氣體保護焊大參數焊接時，飛濺更為嚴重，飛濺率可達20%以上，這時就不可能進行正常焊接工作了。飛濺是有害的，它不但降低焊接生產率，影響焊接質量，而且使勞動條件變差。
由于焊接參數的不同，CO2焊具有不同的熔滴過渡形式，從而導致不同性質的飛濺。其中，可分為熔滴自由過渡時的飛濺和短路過渡時的飛濺。
（1）熔滴自由過渡時的飛濺 熔滴自由過渡時的飛濺主要形式，在CO2氣氛下，熔滴在斑點壓力的作用下上撓，易形成大滴狀飛濺。這種情況經常發(fā)生在較大電流焊接時，如用直徑1.6mm焊絲、電流為300～350A，當電弧電壓較高時就會產生。如果再增加電流，將產生細顆粒過渡，這時飛濺減小，主要產生在熔滴與焊絲之間的縮頸處，該處的電流密度較大使金屬過熱而爆斷，形成顆粒細小的飛濺。在細顆粒過渡焊接過程中，可能由熔滴或熔池內拋出的小滴飛濺。
這是由于焊絲或工件清理不當或焊絲含碳量較高，在熔化金屬內部大量生成CO等氣體，這些氣體聚積到一定體積，壓力增加而從液體金屬中析出，造成小滴飛濺。大滴過渡時，如果熔滴在焊絲端頭停留時間較長，加熱溫度很高，熔滴內部發(fā)生強烈的冶金反應或蒸發(fā)，同時猛烈地析出氣體，使熔滴爆炸而生成飛濺。另外，在大滴狀過渡時，偶爾還能出現飛濺，因為熔滴從焊絲脫落進入電弧中，在熔滴上出現串聯(lián)電弧，在電弧力的作用下，熔滴有時落入熔池，也可能被拋出熔池而形成飛濺。
（2）熔滴短路過渡時的飛濺 短路過渡時的飛濺形式很多。飛濺總是發(fā)生在短路小橋破斷的瞬時。飛濺的大小決定于焊接條件，它常常在很大范圍內改變。產生飛濺的原因目前有兩種看法，一種看法認為飛濺是由于短路小橋電爆炸的結果。
展開 焊接史上的里程碑（焊接知識）
1953年：前蘇聯(lián)柳波夫斯基、日本關口等人發(fā)明CO2氣體保護電弧焊。
1954年：自保護藥芯焊絲在美國Lincoln電氣公司投入生產。
焊接工人正在利用自保護藥芯焊絲焊接高層建筑
1954年：第一艘采用焊接工藝制造的核潛艇The Nautilus號開始為美國海軍服役。
1954年：貝納德發(fā)明了管狀焊條。
1955年：美國托姆.克拉浮德發(fā)明高頻感應焊。
1956年：中國成立了哈爾濱焊接研究所
1956年：前蘇聯(lián)楚迪克夫發(fā)明了摩擦焊技術。
中國最早的摩擦焊設備
1957年：法國施吉爾發(fā)明電子束焊。
1957年：前蘇聯(lián)卡扎克夫發(fā)明擴散焊。
1957年：《焊接》創(chuàng)刊，這是中國第一本焊接專業(yè)雜志。
大約1957年：美國、英國和前蘇聯(lián)都在熔化極氣體保護焊短路過度工藝中使用了CO2作為保護氣體。
1960年：美國Maiman發(fā)現激光，現激光已被廣泛的應用在焊接領域。
1960年：美國的Airco 推出熔化極脈沖氣體保護焊工藝。
1962年：氣電立焊的專利權授予了比利時人Arcos。
1962年：電子束焊接首先在超音速飛機和B-70轟炸機上正式使用。
1964年 :熱絲焊接方法和協(xié)調控制熔化極氣體保護焊接方法的專利權授予了美國人Ｍａｎｚ。
1965年 :焊接而成的APPLLO 10號宇宙飛船登月成功。
1967年 :世界上第一條海底管線在墨西哥灣鋪設成功 ,它是由美國的ＫｒａｎｋＰｉｌｉａ公司使用熱螺紋工藝及焊接工藝制造而成的。
1968年 :由海軍艦船工程中心和美國鋼鐵公司聯(lián)合投資2 30萬美圓成功地研制出壓力容器及船殼專用鋼材 (HY-130 )。
展開 技術 | 超全面，焊接缺陷產生原因及防止措施（圖文詳解，值得收藏！）
(1)使用含錳量較高的焊絲,在母材含碳量多時,要有預熱之措施.
(2)焊接電流及電壓需增加,焊接速度降低,母材需加熱措施.
(3)更換焊絲.
(4)第一層焊道之焊著金屬須充分抵抗收縮應力.
(5)將焊接電流及焊接速度減低,改變極性.
(6)注意規(guī)定的施工方法,并予焊接操作施工指導.
(7)焊道寬度與深度的比例約為1：1：25,電流降低,電壓加大.
06
變形(Distortion)
焊接
方式
發(fā)生原因
防止措施
手焊、CO2氣體保護焊、
自保護藥芯焊絲焊接、自動埋弧焊接.
(1)焊接層數太多.
(2)焊接順序不當.
(3)施工準備不足.
(4)母材冷卻過速.
(5)母材過熱.(薄板)
(6)焊縫設計不當.
(7)焊著金屬過多.
(8)拘束方式不確實.
(1)使用直徑較大之焊條及較高電流.
(2)改正焊接順序
(3)焊接前,使用夾具將焊件固定以免發(fā)生翹曲.
(4)避免冷卻過速或預熱母材.
(5)選用穿透力低之焊材.
(6)減少焊縫間隙,減少開槽度數.
(7)注意焊接尺寸,不使焊道過大.
(8)注意防止變形的固定措施.
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