條紋頻率計算的案例
聲功率頻率響應曲線仿真計算
最近有人咨詢我怎么在comsol中仿真揚聲器聲功率的頻率響應曲線。
雖然我之前沒做過。不過摸索了下，很快就弄出來了。
選中輻射出口的面（2維軸對稱時是線）對聲壓平方/（空氣密度*聲速）的表達式進行積分即可。
abs(p)^2/(acpr.rho*acpr.c)
此時輸入的電功率是1W。可以看到常規(guī)的直接輻射揚聲器效率是相當低的。
做仿真的時候，一定要有整個物理圖像在頭腦中，再加上一定的數學基礎。軟件本身的操作是更其次的東西，可以參照軟件help慢慢找。
我之前在公眾號里有寫過一篇文章《仿真分析的思路》，雖然文中沒什么圖，談得也比較抽象。但是我覺得對做仿真的工程師挺重要的。因為好多人就是徘徊在各種軟件技巧中不能自拔。
仿真分析的思路
展開 關于指數號筒的輻射阻抗和截止頻率計算
它提供了較為均勻的輻射特性和較寬的頻率響應范圍。
3 擴張常數（flare constant）
它是指喇叭橫截面的形狀參數，用于描述喇叭的逐漸擴大或收縮的程度。
喇叭的橫截面可以是各種形狀，如圓形、拋物線形、指數形等。這些不同的形狀會對喇叭的聲學特性產生影響。喇叭的擴張常數是其中一個重要的參數，它決定了喇叭橫截面的變化速率。在指數喇叭中，擴張常數表示喇叭橫截面的幾何級數增長率。具體來說，如果喇叭的截面積隨著距離喇叭口越來越遠而以指數函數的形式增大，那么擴張常數就是這個指數函數的底數。較大的擴張常數表示喇叭的橫截面變化更為急劇，喇叭的聲壓級分布也會相應改變。通過調整喇叭的擴張常數，設計師可以控制喇叭的頻率響應、指向性和功率傳輸等聲學特性。一般來說，較小的擴張常數可使喇叭具有更廣的頻率響應范圍，但指向性較差；而較大的擴張常數則可以提供更好的指向性，但可能限制頻率響應的范圍。
4 喇叭的截止頻率（horn cutoff frequency）
它是喇叭能傳播有效聲音的最低頻率。在該頻率以下，喇叭無法有效傳輸聲音。它是與喇叭的尺寸、形狀和設計參數等因素相關的重要參數。
展開 matlab編程計算矩形薄板的固有頻率
程序目錄：
rectangularplate.m——主程序
rectangularMeshKirchhoff.m——網格劃分子程序
formStiffnessMassKirchhoff.m——剛度、質量陣計算及組裝子程序
EssentialBCKirchhoff.m——施加邊界條件子程序
本程序可以計算各種邊界條件下的矩形板薄板固有頻率和對應振型。主程序例子為懸臂板，
其中邊界條件可更改，即第23行的'cfff' 可更改為：’ssss’、’cccc’、’scsc’、’cccf’、’cfff’
s為簡支，c為固支，f為自由，四邊的順序為左下右上。
程序已經驗證正確。
rectangularplate.rar
展開 發(fā)一個求解振動頻率的計算題
提取計算結果
152基于matlab的GUI滾動軸承特征頻率計算 ￥9.9
基于matlab的GUI滾動軸承特征頻率計算，輸入軸承參數，包括轉速，節(jié)圓直徑、滾子直徑、滾子數、接觸角，就可得滾動特征頻率結果，程序已調通，可直接運行。
液壓執(zhí)行件與管路的固有頻率計算及其影響因素（ 液壓傳動與控制）
示例中，缸徑50mm，桿徑32mm，行程500mm，最小頻率的位置在靠近無桿腔側283mm的位置。
下圖中，給出了活塞在不同位置時，固有頻率的變化趨勢。
2. 對稱缸固有頻率的計算
當活塞桿在中位時，可得出此時油缸-質量系統(tǒng)的固有頻率最低。
當油缸活塞位置發(fā)生變換時，油缸-質量系統(tǒng)的固有頻率也會發(fā)生變化，在兩端時達到最高。
下面的表格考慮了管道容積對固有頻率的影響。
基于上述的油缸規(guī)格以及負載質量，管路長度對固有頻率有多大的影響，做了一個統(tǒng)計。當管路從0變化到8m時，固有頻率從81Hz降為35Hz，其實影響還是很大的，這是為什么伺服系統(tǒng)盡量建議把伺服閥裝在油缸上面的原因。
3. 柱塞缸固有頻率的計算
柱塞缸采用三通閥控制，只有一個控制腔。
4. 液壓馬達固有頻率的計算
液壓馬達是對稱容積，固有頻率與轉動慣量以及馬達排量有關。
5. 管路固有頻率計算
上面談到的都是液壓執(zhí)行件或者液壓執(zhí)行件與管路一起的固有頻率計算。如果單獨考慮管路本身的固有頻率，也可以做一些分析。如下為管路模型，等效為彈簧質量系統(tǒng)。
管路固有頻率與彈性模量、密度以及管路長度相關。根據計算得知，管路長度發(fā)生變化時，管路本身的固有頻率發(fā)生了極大變化。
注：本Excel表格可有償提供.
聯(lián)系微信號：hydraulic2020
展開 『分享』應用傳遞矩陣_參數匹配法計算轉子固有頻率和靈敏度[1]
但是當節(jié)點數較多或者求解高階振型時,該方
法容易出現數值溢出、振型畸變等異常現象,計算結果誤差
較大。該文提出了一種基于傳遞矩陣和參數匹配相融合的
改進傳遞矩陣方法。新方法將轉子系統(tǒng)分成多個子系統(tǒng),對
各子系統(tǒng)建立傳遞矩陣模型,然后利用各子系統(tǒng)在結合面處
參數匹配條件建立系統(tǒng)特征方程,進而求解出系統(tǒng)特征值。
這種方法克服了傳統(tǒng)傳遞矩陣方法的缺點,可以非常方便地
用來分析多跨或多轉子系統(tǒng)振動特性。該文同時給出了固
有頻率對轉子系統(tǒng)參數變化靈敏度的計算方法。實例表明
該方法計算精度與Riccatti 方法相當。
應用傳遞矩陣_參數匹配法計算轉子固有頻率和靈敏度[1].pdf
展開 使用GB151-2014《熱交換器》附錄C規(guī)范計算換熱器流體誘發(fā)振動情況并使用ANSYS 16.2校核固有頻率結果
流體誘發(fā)振動問題是曾在上個世紀40年代引起了廣泛的關注與深入的研究
一般來說是因為高速氣流沖刷某結構（如換熱器的換熱管）因誘發(fā)周期性脫離的卡門渦街引發(fā)的周期性激勵力與結構耦合所引發(fā)的 過大的耦合效應會使得結構發(fā)生振動、疲勞甚至破壞失效
本文所涉及的設備為擴展表面式管翅式熱交換器 其常規(guī)的迎面風速為2M/S左右 一般不用校核流體誘發(fā)振動問題 本設計的迎面風速為4.7米/S 筆者使用最新版GB 151-2014《熱交換器》附錄C 流體誘振動部分的算法經過校核后發(fā)現 原設計不合格 規(guī)范中規(guī)定的4個失效條件有3個滿足 必須更改結構 經修改 滿足了要求 結構是安全的 最后還使用Ansys 16.2的模態(tài)分析模塊校核了換熱管的固有頻率 以驗證手工計算結果
使用GB151-2014《熱交換器》附錄C規(guī)范計算換熱器流體誘發(fā)振動情況并使用ANSYS 16.2校核固有頻率結果.pdf
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