色散特性分析的案例
基于optisystem光纖損耗特性與色散特性的研究
光纖損耗特性的研究；在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。計算損耗受限系統的中繼距離，
2. 采用標準單模光纖和直接調制的色散受限光纖傳輸系統, 計算中繼距離。在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。
實驗原理
光纖損耗的機理
傳輸損耗是光纖的最重要的一項光學特性,它在很大程度上決定著對傳輸信號進行再生的中繼距離,系統的成本也主要集中在控制光纖損耗上。在光纖光纜中, 存在著金屬電纜所沒有的特殊損耗—光損耗。
引起光纖損耗的因素
光纖損耗大致可分為光纖具有的固有損耗以及光纖制成后由使用條件造成的附加損耗。具體細分如下:
固有損耗包括散射損耗、吸收損耗和因光纖結構不完善引起的損耗。這些損耗又可以歸納為本征損耗、制造損耗和附加損耗等。
本征損耗是由光纖材料本身的特性決定的,在不同的工作波長下引起的固有損耗也不同。該損耗是無法避免的,它決定了光纖的損耗極限。
光纖制造損耗是在光纖的生產工藝過程中產生的,主要由光纖中不純成分的吸收(雜質吸收)和光纖的結構缺陷引起。雜質吸收中影響較大的是各種過渡金屬離子和OH-離子導致的光的損耗。其中OH-離子的影響比較大,它的吸收峰分別位于950nm,1240mm和1390nm, 對光纖通信系統影響較大。隨著光纖制造工藝的日趨完善,過渡金屬離子的影響已不顯著,先進的工藝已可以使OH-離子在1390nm處的損耗降低到0.04dB/km,甚至小到可忽略不計的程度。
光纖的損耗特性曲線—損耗譜
從石英光纖的損耗譜曲線圖3-1,可以看到光纖通信所使用的三個低損耗“窗口”：850nm波段、1310nm波段和1550nm波段。
展開 基于optisystem的光纖損耗特性與色散特性的研究
光纖損耗特性的研究；在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。計算損耗受限系統的中繼距離，
2. 采用標準單模光纖和直接調制的色散受限光纖傳輸系統, 計算中繼距離。在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。
實驗原理
光纖損耗的機理
傳輸損耗是光纖的最重要的一項光學特性,它在很大程度上決定著對傳輸信號進行再生的中繼距離,系統的成本也主要集中在控制光纖損耗上。在光纖光纜中, 存在著金屬電纜所沒有的特殊損耗—光損耗。
引起光纖損耗的因素
光纖損耗大致可分為光纖具有的固有損耗以及光纖制成后由使用條件造成的附加損耗。具體細分如下:
固有損耗包括散射損耗、吸收損耗和因光纖結構不完善引起的損耗。這些損耗又可以歸納為本征損耗、制造損耗和附加損耗等。
本征損耗是由光纖材料本身的特性決定的,在不同的工作波長下引起的固有損耗也不同。該損耗是無法避免的,它決定了光纖的損耗極限。
光纖制造損耗是在光纖的生產工藝過程中產生的,主要由光纖中不純成分的吸收(雜質吸收)和光纖的結構缺陷引起。雜質吸收中影響較大的是各種過渡金屬離子和OH-離子導致的光的損耗。其中OH-離子的影響比較大,它的吸收峰分別位于950nm,1240mm和1390nm, 對光纖通信系統影響較大。隨著光纖制造工藝的日趨完善,過渡金屬離子的影響已不顯著,先進的工藝已可以使OH-離子在1390nm處的損耗降低到0.04dB/km,甚至小到可忽略不計的程度。
光纖的損耗特性曲線—損耗譜
從石英光纖的損耗譜曲線圖3-1,可以看到光纖通信所使用的三個低損耗“窗口”：850nm波段、1310nm波段和1550nm波段。
展開 OptiSystem-系統角度下分析色散補償方案
在本文章中，我們將展示色散補償方案如何影響系統性能。色散的脈沖展寬效應導致相鄰位周期中的信號重疊。這稱為碼間干擾（ISI）。展寬是距離和色散參數D的函數。色散參數以ps/nm/km為單位，隨光纖的變化而變化。它也是波長的函數。對于標準單模光纖（SMF），在1.55um波長范圍內，D值通常大約為17ps/nm/km。對于色散位移光纖（DSF），在同一窗口中的最大值為3.3ps/nm/km。非零色散光纖（NDF）的色散范圍為1～6ps/nm/km或-1～6ps/nm/km。
對于外部調制光源，受色散限制的傳輸距離為
當D=16 ps/（km nm）和2.5 Gbps時，L≈ 500km，而在10gbps比特率下，它下降到30km。色散補償光纖或光纖布拉格光柵等技術可以用來補償光纖中累積的色散。在下面的例子中，我們將展示三種不同的方案，前補償、后補償和對稱補償，以補償光纖色散。首先我們將使用色散補償光纖（DCF）。然后我們將展示色散補償器的累積色散量如何影響性能。在這種情況下，我們將使用一個理想的色散補償模塊（DCM）作為色散補償器來說明這個想法。
用DCF進行前、后、對稱補償
前、后和對稱補償配置如圖1、圖2和圖3所示。在我們的模擬中，我們在每根光纖后面使用了光放大器來補償跨距損耗。SMF的色散參數為120km長和16ps/nm-km。因此，總累積色散為16×120=1920 ps/nm。這種很大的色散可以通過使用一個24公里長、色散為-80 ps/km nm的DCF來補償。總傳輸距離為120×2=每種情況240公里。在補償后的情況下，DCF放在SMF之后。在對稱補償情況下，光纖的放置順序為SMF、DCF、DCF、SMF。
展開 OptiSystem-系統角度下分析色散補償方案
在本文章中，我們將展示色散補償方案如何影響系統性能。色散的脈沖展寬效應導致相鄰位周期中的信號重疊。這稱為碼間干擾（ISI）。展寬是距離和色散參數D的函數。色散參數以ps/nm/km為單位，隨光纖的變化而變化。它也是波長的函數。對于標準單模光纖（SMF），在1.55um波長范圍內，D值通常大約為17ps/nm/km。對于色散位移光纖（DSF），在同一窗口中的最大值為3.3ps/nm/km。非零色散光纖（NDF）的色散范圍為1～6ps/nm/km或-1～6ps/nm/km。
對于外部調制光源，受色散限制的傳輸距離為
當D=16 ps/（km nm）和2.5 Gbps時，L≈ 500km，而在10gbps比特率下，它下降到30km。色散補償光纖或光纖布拉格光柵等技術可以用來補償光纖中累積的色散。在下面的例子中，我們將展示三種不同的方案，前補償、后補償和對稱補償，以補償光纖色散。首先我們將使用色散補償光纖（DCF）。然后我們將展示色散補償器的累積色散量如何影響性能。在這種情況下，我們將使用一個理想的色散補償模塊（DCM）作為色散補償器來說明這個想法。
用DCF進行前、后、對稱補償
前、后和對稱補償配置如圖1、圖2和圖3所示。在我們的模擬中，我們在每根光纖后面使用了光放大器來補償跨距損耗。SMF的色散參數為120km長和16ps/nm-km。因此，總累積色散為16×120=1920 ps/nm。這種很大的色散可以通過使用一個24公里長、色散為-80 ps/km nm的DCF來補償。總傳輸距離為120×2=每種情況240公里。在補償后的情況下，DCF放在SMF之后。在對稱補償情況下，光纖的放置順序為SMF、DCF、DCF、SMF。
展開 
OptiSystem-系統角度下分析色散補償方案
在本文章中，我們將展示色散補償方案如何影響系統性能。色散的脈沖展寬效應導致相鄰位周期中的信號重疊。這稱為碼間干擾（ISI）。展寬是距離和色散參數D的函數。色散參數以ps/nm/km為單位，隨光纖的變化而變化。它也是波長的函數。對于標準單模光纖（SMF），在1.55um波長范圍內，D值通常大約為17ps/nm/km。對于色散位移光纖（DSF），在同一窗口中的最大值為3.3ps/nm/km。非零色散光纖（NDF）的色散范圍為1～6ps/nm/km或-1～6ps/nm/km。
對于外部調制光源，受色散限制的傳輸距離為
當D=16 ps/（km nm）和2.5 Gbps時，L≈ 500km，而在10gbps比特率下，它下降到30km。色散補償光纖或光纖布拉格光柵等技術可以用來補償光纖中累積的色散。在下面的例子中，我們將展示三種不同的方案，前補償、后補償和對稱補償，以補償光纖色散。首先我們將使用色散補償光纖（DCF）。然后我們將展示色散補償器的累積色散量如何影響性能。在這種情況下，我們將使用一個理想的色散補償模塊（DCM）作為色散補償器來說明這個想法。
用DCF進行前、后、對稱補償
前、后和對稱補償配置如圖1、圖2和圖3所示。在我們的模擬中，我們在每根光纖后面使用了光放大器來補償跨距損耗。SMF的色散參數為120km長和16ps/nm-km。因此，總累積色散為16×120=1920 ps/nm。這種很大的色散可以通過使用一個24公里長、色散為-80 ps/km nm的DCF來補償。總傳輸距離為120×2=每種情況240公里。在補償后的情況下，DCF放在SMF之后。在對稱補償情況下，光纖的放置順序為SMF、DCF、DCF、SMF。
展開 OptiSystem-系統角度下分析色散補償方案
在本文章中，我們將展示色散補償方案如何影響系統性能。色散的脈沖展寬效應導致相鄰位周期中的信號重疊。這稱為碼間干擾（ISI）。展寬是距離和色散參數D的函數。色散參數以ps/nm/km為單位，隨光纖的變化而變化。它也是波長的函數。對于標準單模光纖（SMF），在1.55um波長范圍內，D值通常大約為17ps/nm/km。對于色散位移光纖（DSF），在同一窗口中的最大值為3.3ps/nm/km。非零色散光纖（NDF）的色散范圍為1～6ps/nm/km或-1～6ps/nm/km。
對于外部調制光源，受色散限制的傳輸距離為
當D=16 ps/（km nm）和2.5 Gbps時，L≈ 500km，而在10gbps比特率下，它下降到30km。色散補償光纖或光纖布拉格光柵等技術可以用來補償光纖中累積的色散。在下面的例子中，我們將展示三種不同的方案，前補償、后補償和對稱補償，以補償光纖色散。首先我們將使用色散補償光纖（DCF）。然后我們將展示色散補償器的累積色散量如何影響性能。在這種情況下，我們將使用一個理想的色散補償模塊（DCM）作為色散補償器來說明這個想法。
用DCF進行前、后、對稱補償
前、后和對稱補償配置如圖1、圖2和圖3所示。在我們的模擬中，我們在每根光纖后面使用了光放大器來補償跨距損耗。SMF的色散參數為120km長和16ps/nm-km。因此，總累積色散為16×120=1920 ps/nm。這種很大的色散可以通過使用一個24公里長、色散為-80 ps/km nm的DCF來補償。總傳輸距離為120×2=每種情況240公里。在補償后的情況下，DCF放在SMF之后。在對稱補償情況下，光纖的放置順序為SMF、DCF、DCF、SMF。
展開 RP 系列激光分析設計軟件 | 色散補償
圖2:僅對二階色散進行補償時，色散位移光纖 10 千米（實線）和 50 千米（虛線）后的脈沖畸變。
傳輸光纖的色散可以通過不同設計的光纖或其他光學元件進行補償。色散補償模塊（DCM）可包含長段色散位移光纖或啁啾光纖布拉格光柵等。后者的優點是結構緊湊，插入損耗相對較低。
在一定程度上，光數據傳輸系統中的色散影響也可以通過電子色散補償以經濟有效的方式得到緩解。
鎖模激光器中的色散補償
在用于產生飛秒脈沖的鎖模激光器中，由激光諧振器中的增益介質和其他光學元件引入的色度色散通常并不理想，因為它會導致產生的脈沖變寬和啁啾。雖然自然產生的色度色散通常處于正常色散狀態（至少對于在短波長下工作的激光器而言），但所需的色度色散可能接近零，甚至是反常的（對于在諧振器中形成準孑子脈沖而言）。這種色散值可以通過引入反常色散的光學元件來實現。在體激光器中，這類元件通常是特殊的介質色散鏡（如整體式 Gires-Tournois 干涉儀或啁啾鏡）或棱鏡對。
對于鎖模光纖激光器，色散可通過特殊色散光纖（如光子晶體光纖或使用高階模式的多模光纖）、啁啾光纖布拉格光柵或有時通過成對衍射光柵等塊狀元件進行補償。
對于持續時間低于 30 fs 的脈沖，不僅需要控制二階色散，還需要控制高階色散。因此，選擇合適的棱鏡對材料或優化棱鏡壓縮機的幾何形狀就顯得尤為重要。還有一種稱為 GRISM 的特殊裝置[7]，棱鏡上有一個光柵結構，可以優化二階和三階色散的強度比。
色散脈沖壓縮
色散光學元件還可用于對激光諧振器外的超短脈沖進行色散（線性）壓縮。
展開 RP 系列激光分析設計軟件 | 模間色散
模間色散(也稱為模式色散)是一種現象，即在多模光纖(或其他波導)中傳播的光的群速度不僅取決于光學頻率(→色散)，還取決于所涉及的傳播模式。
圖1顯示了一個數值模擬，其中一個200fs的超短脈沖被發射到一個50cm長的多模光纖中，從而激發多個模式。在光纖之后，由于不同模式的不同群速度，相應的模式的貢獻也出現在不同的時間。基模最先出現，因為它最快。
圖1:注入50cm長多模光纖的200fs輸入脈沖的輸出功率與時間的關系。
模間色散的強度可以量化為差模延遲(DMD)。它很大程度上取決于纖芯內和周圍光纖的折射率分布。例如，對于階躍折射率分布，高階模式具有較低的群速度，這可能導致10 ps/m = 10 ns/km數量級的差分群延遲。因此，在一千米長的光纖鏈路中實現每秒幾個G比特的數據速率幾乎是不可能的。
在基于多模光纖的光纖通信系統中，模間色散會嚴重限制可達到的數據傳輸速率(比特率)。為了避免強烈的信號失真，通常需要將脈沖保持足夠長，以保持不同模式分量的合理時間重疊，這不可避免地會限制數據速率。
消除模間色散的自然方法是使用基于單模光纖的光纖鏈路:如果只有一種傳播模式可用(不考慮可能的偏振模式色散和包層模式)，則傳播時間之間不會有差異。不過，使用拋物線折射率分布的多模光纖也能最大程度地減少模間色散。
展開 Moldex3D模流分析之機臺特性分析
由于射出成型機臺受到機械加工、材料、控制器性能等相關因素影響，使得理論與機臺實際結果始終存在著不小的差距，此時機臺特性分析就顯得尤其重要。機臺特性分析是透過使用Moldex3DAPP在射出現場進行速度響應(單段/多段)、壓力響應(單段/多段)的資料采集與上傳后，根據其實際的速度反應、壓力反應等特性響應進行數據解析并建立出專屬于此機臺的機臺特性分析檔，再將此分析檔匯入射出機臺選擇頁面后即可使該機臺特性與Moldex3D求解器進行整合，進而縮小理論與現實的差距之方法。
「機臺特性分析」之應用流程只需依照以下四大步驟及可完成：機臺特性實驗→解析數據并產生機臺特性分析檔→于Moldex3D射出機臺選擇頁面中匯入機臺特性分析檔→進行分析與結果比較。
操作流程
步驟 1：機臺特性實驗
于Android手機上安裝Moldex3DAPP后建立新項目，并依照以下五個步驟依序輸入所需信息并進行實驗，并將結果提交給Moldex3D：
(1) 項目信息 → (2)初始實驗 → (3)充填速度實驗 → (4)保壓壓力實驗 → (5)檢查項目摘要并上傳實驗資料。
注：本文著重于在Moldex3D的操作。如需深入了解在Moldex3DAPP如何進行實驗，請參閱其使用手冊。
步驟 2：解析數據并產生機臺特性分析檔
將實驗數據進行數據解析后，會產生鑒定結果報告與機臺特性分析檔并提供給使用者。
(1) 機臺特性分析報告
(2) 機臺特性分析檔(*.mmip)
步驟 3：匯入機臺特性分析檔
(1) 使用機臺特性分析檔時，Moldex3D射出成型項目中的加工精靈切換到機臺接口，并在機臺設定中選擇新增。
展開 空調系統噪聲分析及降噪措施特性分析
分析了暖通空調設備中的主要噪聲源，針對性地給出了一些降低噪聲的方法和措施。以一個噪聲改造實例詳細地分析了噪聲產生的原因，給出了改善噪聲的改造方案，并通過實測值驗證了上述解決方案的可行性。系統改造后，噪聲達到設計要求
空調系統噪聲分析及降噪措施特性分析.pdf
Moldex3D模流分析之機臺特性分析
Moldex3D 機臺特性分析服務就是在協助建構每部機臺的獨特數字孿生，讓 CAE 模流分析能考慮各別機臺的獨特性能與動態響應，產出更貼近實際生產現況的優化條件，協助企業邁入智能制造與 T0 量產的新時代!
服務內容
? 搜集與分析機臺特性及響應數據
? 建構機臺數字孿生參數檔案 (*.MMIP)
? 產出機臺特性分析專業報告
機臺特性分析能夠幫助甚么
了解每臺機臺的特性
? 了解機臺基本特性與性能
? 評估生產穩定性與潛在問題
提高模流分析對實際成型之仿真度
? 模流分析能反應出不同機臺響應行為
? 模流分析結果將更貼近實際生產狀況
提高模流分析成型條件之實用性
? 提高模流成型條件與實際控制面板參數的吻合度
? 讓模流分析成型條件成為現場試模之重要依據
實現模流分析與機臺參數之數據融合與系統整合
? 讓虛擬成型條件能串流機臺成型參數
? 透過多方系統整合能讓數據串流自動化
掌握每臺機臺的生產現況
? 實時成型條件落差分析掌握生產變異情況
? 定期機臺響應分析了解機臺性能現況
展開 
基于Icepak的船舶儲能電池散熱特性仿真分析
陳旭海等人[4]利用Ansys對風冷條件下的儲能電池溫度場進行仿真分析，并根據仿真結果對存放電池模塊的機柜進行優化設計。同時也有研究表明，在風冷散熱系統中，改善冷卻風道設計[5]、合理調整電池組間距[6]均可改善電池組溫度的均衡性。桂永勝等人[7]為船舶電氣設備設計了一套模塊化的水冷系統，可用于船舶儲能電池的散熱。張上安[8]則利用COMSOL軟件分析了液冷散熱系統中冷卻液流量和冷卻液入口溫度對電池散熱特性的影響。然而大多數研究只是針對其中一種散熱方式，并沒有綜合分析風冷散熱和液冷散熱各自的效果和優缺點。王屹航等人[9]雖對這兩種散熱方式的散熱能力做出了評價，但只是針對單體電池，并未考慮整個電池包的熱特性。
本文以某型船用儲能電池包為研究對象，分別設計其風冷散熱系統和液冷散熱系統，利用Icepak軟件建立熱仿真模型，對比研究電池包在不同散熱系統作用下的散熱特性和溫度場分布，進一步通過改變散熱系統的若干關鍵參數，分析評估參數的變化對整個系統散熱效果的影響。結果表明，液冷散熱系統的散熱效果普遍優于風冷散熱，尤其是在保持電池包溫度一致性方面表現出色。本研究可為全電船舶儲能系統散熱方案的選取和散熱系統的設計提供參考，保障鋰電池組在船舶上安全可靠的運行，同時也為鋰電池在船舶上大規模運用奠定基礎。
2 模型建立
2.1 電池散熱的數學模型
儲能電池包通常是由電池模組根據電壓需求串聯而成，而電池模組又是由多個單體電池通過串并聯的方式構成的，因此單體電池是構成電池模組和電池包的基本單元[10]。要對電池包的散熱特性進行研究，首先要建立單體電池散熱的數學模型。
展開 阻燃電纜材料燃燒和阻燃特性分析
以及相關的煙生成速率峰值，其能夠表明材料在單位時間內產生的煙量最大值，也是衡量材料的生煙特性的重要指標
因此，對于材料燃燒引發的火災危害程度的火災逃逸指數為引燃時間與釋熱速率峰值的比值，這個比值越大，說明在遇到材料引起的火災所造成的危害越小。
（三） 垂直燃燒性能
垂直燃燒試驗只是其中的一個項目而已，反映電線的燃燒等級，參考相應的標準來看是不是需要做垂直燃燒試驗。無鹵電線的主要指標是燃燒后煙霧鹵素含量及煙密度等指標以
（四） 氧指數
普遍情況下，氧指數法和垂直燃燒并未呈現出一致性，但在有協效劑阻燃體系中，由于燃燒過程的復雜性，因此必須將氧指數和阻燃等級結合起來對材料的阻燃性進行評定，否則會引起較大的誤差。但在其他有效實驗過程中顯示，垂直燃燒阻燃與火災逃逸指數可能有較大的相關性，垂直燃燒阻燃級別較高的材料試樣中，其火災逃逸指數也相對較大
（五） 熱重分析
傳統材料在進行熱重分析中具有受熱均勻且升溫速度較低的特性，但在實際火災中，材料普遍呈單項受熱，造成升溫率較高，不能準確反應燃燒過程中材料的燃燒性和阻燃性。但可以通過熱重分析來對阻燃材料的配方進行篩選和阻燃機理進行研究[2從各類實驗過程中能夠顯示出，氧指數與試樣失重50％時的溫度呈一致的變化，當試樣在最高氧指數時，同樣呈最高試樣失重50％時的溫度。
三、阻燃特性分析
阻燃性能各項參數之間存在著一定相關性，氧指數是評定符合材料阻燃性常用的參數，氧指數與試樣失重50％時的溫度、引燃時間、火災逃逸指數呈正相關；氧指數與總余焰時間、釋熱速率峰值、總放熱量呈負相關。且相關系數的絕對值普遍大于0．7，顯著性水平普遍不超過0．04，表明氧指數和大多數參數在表征材料阻燃性能上具有較好的一致性。
展開 Moldex3D 機臺特性分析服務
機臺特性分析服務
完美鏈接仿真與生產的機臺數字孿生
制造業競爭力關鍵之一就是有效掌握生產機臺，但即便是相同品牌型號的機臺，也會因眾多內外因素的影響造成彼此差異。Moldex3D 機臺特性分析服務就是在協助建構每部機臺的獨特數字孿生，讓 CAE 模流分析能考慮各別機臺的獨特性能與動態響應，產出更貼近實際生產現況的優化條件，協助企業邁入智能制造與 T0 量產的新時代 !
服務內容
搜集與分析機臺特性及響應數據
建構機臺數字孿生參數檔案 (*.MMIP)
產出機臺特性分析專業報告
機臺特性分析服務項目
機臺規格分析
速度規格分析
壓力規格分析
機臺性能分析
速度設定值落差分析
行程切換點落差分析
計量落差分析
壓力設定值落差分析
機臺響應時間評估
延遲時間分析
機臺生產效率分析
生產穩定性分析
機臺特性分析能夠幫助甚么
了解每臺機臺的特性
了解機臺基本特性與性能
評估生產穩定性與潛在問題
提高模流分析對實際成型之仿真度
模流分析能反應出不同機臺響應行為
模流分析結果將更貼近實際生產狀況
提高模流分析成型條件之實用性
提高模流成型條件與實際控制面板參數的吻合度
讓模流分析成型條件成為現場試模之重要依據
實現模流分析與機臺參數之數據融合與系統整合
讓虛擬成型條件能串流機臺成型參數
透過多方系統整合能讓數據串流自動化
掌握每臺機臺的生產現況
實時成型條件落差分析掌握生產變異情況
定期機臺響應分析了解機臺性能現況
展開 車用電子水泵噪聲和振動特性試驗分析
摘 要: 設計試驗方案對不同的電子水泵進行NVH試驗，在不同工況下通過數據采集系統對電子水泵的噪聲和振動信號進行記錄和分析。試驗結果表明:電子水泵徑向噪聲明顯大于軸向噪聲;試驗泵的噪聲明顯大于對標泵;在電子水泵的加速過程中，轉速波動是電子水泵產生噪聲和振動突變的主要原因。通過分析電子水泵噪聲階次圖，發現電子水泵在4500Hz頻帶處產生結構共振噪聲;在高轉速工況下，流體動力噪聲對電子水泵的噪聲貢獻量較大;在中低速工況下，電磁噪聲對于電子水泵的噪聲貢獻量較大，脈沖寬度調制是電子水泵產生電磁噪聲的主要原因。研究結論對電子水泵的設計和控制方法提出改進意見，為電子水泵減振降噪提供試驗數據和研究方向。
關鍵詞:電子水泵;噪聲;振動;試驗分析
0 前言
隨著汽車零部件電子化的發展，為滿足發動機在變轉速工況下的熱需求和提升發動機性能及燃料經濟性，電子水泵得到了越來越廣泛的應用。目前，國內研發和生產的電子水泵已經基本滿足發動機在不同運行工況下準確和及時工作的要求，但是當汽車處于自動啟停或后冷卻狀態時，發動機停止工作，電子水泵工作產生的噪聲顯得格外明顯。目前，國內在汽車電子水泵水力設計、測試系統設計和控制器研發等方面已經取得一定的進展，但在噪聲試驗方法和噪聲特性分析等方面研究較少，電子水泵的噪聲和振動產生機制尚不明確。
本文作者在勻速工況和加速工況下對電子水泵的進行NVH(Noise Vibration Harshness)試驗，基于電子水泵在實際工作過程中噪聲和振動的試驗結果，對噪聲和振動產生機制進行分析，為后續減振降噪的方法研究和產品設計奠定基礎。
1 噪聲和振動試驗
1.1 試驗對象
汽車電子水泵屬于離心泵的一種，泵軸直接與電機相連，通過電子控制器或驅動電路控制定子繞組的勵磁來控制電機的運行。
展開 