居里溫度特性分析的案例
磁性材料的居里溫度與工作溫度
居里溫度
（Curie temperature，Tc）又作居里點（Curie point）或磁性轉變點。是指磁性材料中自發磁化強度降到零時的溫度，是鐵磁性或亞鐵磁性物質轉變成順磁性物質的臨界點。低于居里點溫度時該物質成為鐵磁體，此時和材料有關的磁場很難改變。當溫度高于居里點時，該物質成為順磁體，磁體的磁場很容易隨周圍磁場的改變而改變。
更通俗講，鐵磁物質的磁化強度隨溫度升高而下降，達到某一溫度時，自發磁化消失，轉變為順磁性，該臨界溫度為居里溫度。它確定了磁性器件工作的上限溫度。
居里溫度是由居里夫人的丈夫皮埃爾?居里發現的。
居里溫度代表著磁性材料的理論工作溫度極限，居里溫度的大小由物質的化學成分和晶體結構決定，例如鐵的居里溫度約770℃，鈷的居里溫度約1131℃。
工作溫度與居里溫度的關系：居里溫度越高，材料的工作溫度也相對越高，并且溫度穩定性更好。
磁體的最高使用溫度取決于其本身的磁性能和工作點的選取。對同一磁鐵而言，工作磁路越閉合，磁體的最高使用溫度就越高，磁鐵的性能就越穩定。所以磁鐵的最高使用溫度并不是一個確定的值，而是隨著磁路的閉合程度而變化。
以上是對居里溫度概念的介紹，生活中利用居里溫度原理的地方也不少，其中家用電飯煲就是利用居里溫度實現自動跳檔的。
展開 案例-Ansoft Maxwell燃油電磁閥電磁鐵的環境溫度影響特性
為研究環境溫度對燃油電磁閥電磁鐵驅動性能的影響，基于電磁閥工作原理和執行機構作動特性等關系，建立了熱環境下電磁閥的數學模型，通過溫度與磁場特性分析確定了對溫度最敏感的關鍵功能部件為電磁線圈。利用有限元軟件 Ansoft Maxwell對由線圈和銜鐵構成的電-機械轉換器進行了數值模擬，得到不同環境溫度下電磁鐵磁感應強度分布及系統關鍵響應 指標，研究了閥啟閉過程的靜態和動態特性。分析在額定工作狀態下環境溫度對電磁鐵磁場分布和響應特性的影響，獲得不同環境溫度下的線圈電流、電磁力、銜鐵速度及位移的變化和響應規律。
基于電磁力和動態響應分析某直動式2位2通燃油開關電磁閥在不同環境溫度下的輸出特性及 內在機理，研究環境溫度對電磁閥驅動裝置的影響，為電磁閥的優化設計提供參考。
1 原理與數學模型
1.1 構成原理
某燃油開關電磁閥結 構如圖 1 所示。電磁閥主 要由閥體、線圈、彈簧、銜 鐵和閥芯（圖中連為一體） 等組成。當電磁閥通電時，磁 路中產生電磁力使銜鐵克 服彈簧阻力、油液壓力和 摩擦力向上移動，閥開啟使燃油介質流通；當電磁閥 斷電時，磁路中產生的電磁力消失，銜鐵在彈簧復位 力的作用下向下移動至閥關閉。
圖1 電磁閥結構
1.2 數學模型
電磁閥是電、磁、機、液的非線性耦合體，其工作過程就是四者相互作用的過程。
同樣案例分享對原理性方程不做過多介紹，主要應用以下方程：電路方程、磁路方程、運動方程、流量方程、以及溫度與線圈磁動勢關系方程。
電磁力大小與磁動勢、氣隙 長度及磁路截面積有關，而磁動勢受環境溫度影響。
展開 PFC簡單模擬不同凍結溫度巖石的巴西劈裂強度特性
對于不同特性的材料，我們只需要用不同的強度去對應就可以了。
這一點在做邊坡的時候就可以看出來，我們通常采用降低土坡強度的方法去模擬降水對土體的影響。
這里的思路也是一樣的，我們探討一下一個比較簡單點額模擬不同特性材料的力學特性的方法。
首先先確定一下研究目的：
不同凍結溫度的巖石的抗拉強度特性
之后確定一下研究思路：
1、利用雙軸試驗進行參數標定
2、采用標定的參數進行巴西劈裂試驗
這里標定20、-5 -10、-20度巖石的微觀參數，標定的結果為：
20度
-5度
-10度
-20度
參數標定不需要完全和實際擬合的很好，只需要峰值強度及其對應的應變差不多就可以了。
之后就是研究重點，進行巴西劈裂了。
我們先給出-20度巖石的裂紋擴展圖：
之后可以分析一下強接觸的組構圖：
破壞前：
破壞后：
下面對比不同溫度的抗拉強度：
這里用公式擬合了一下
更為細致的分析這邊就不給出了。
這里作為一個簡答的思路和大家一起探討
展開 光子晶體光纖環偏振耦合強度溫度特性實驗研究
摘要 以光子晶體光纖環為研究對象，利用白光干涉儀測試了不同溫度下保偏光子晶體光纖環和普通保偏光纖環內部的偏振交叉耦合強度分布，分析了光纖環中固定耦合點不同溫度下的偏振耦合強度變化。結果表明，在 -40 ℃~50 ℃的溫度條件下，保偏光子晶體光纖環偏振耦合強度最大變化率為0.97%；普通保偏光纖環偏振耦合強度的變化率為4.71%，約為保偏光子晶體光纖環的5倍。實驗研究證明，光子晶體光纖環的偏振交叉耦合強度溫度穩定性高于普通保偏光纖環的偏振交叉耦合強度的溫度穩定性。
關鍵詞 相干光學；溫度特性；白光干涉法；偏振耦合強度；光子晶體光纖環
1 引 言
近年來，由于光子晶體光纖（PCF）具有高雙折射、溫度穩定性好、抗輻射能力強等諸多優于傳統光纖的優點，其在光纖傳感領域尤其是光纖陀螺上的應用已經逐步成為研究熱點，并引起了國內外眾多研究機構的高度重視。
偏振誤差是陀螺中主要的非互易相位誤差，光纖環中的偏振交叉耦合情況是引起偏振誤差的因素之一，其穩定性影響陀螺的精度和長期穩定性。近幾年，各研究單位分別對保偏光纖環偏振耦合強度的溫度穩定性、雙折射色散對偏振耦合強度的影響
等進行了研究。在光子晶體光纖方面，北京航空航天大學的Ma等測試了全溫條件下雙折射的溫度特性。目前，對于光子晶體光纖環內偏振交叉耦合強度的溫度穩定
性研究尚未見報道。
本文利用白光干涉儀（OCDP）對采用四極對稱繞法繞制的光子晶體光纖環和普通保偏光纖環在不同溫度下的偏振交叉耦合分布進行了實驗研究。
2 測量原理
基于白光干涉儀的白光干涉法（一種光學相干域的偏振測試技術）可實現光纖環對稱性的分析、光纖環內部偏振交叉耦合的分布測量[。白光干涉儀(OCDP)采用白光干涉原理，其系統結構如圖1所示。
展開 
某鋼鐵公司SDS脫硫反應器，進行熱風爐補熱溫度場分析及小蘇打顆粒的氣固兩相流分析，研究其溫度場和顆粒混合的均勻性 ￥20
本案例為某鋼鐵有限公司2×600t/d石灰雙膛窯SDS脫硫反應器，脫硫工藝采用鈉基干法脫硫+布袋除塵器方案；本次模擬主要有兩個目的：（1）由于冬季SDS反應器內煙氣溫度較低（約70℃），需通過熱風爐將煙氣加熱至約150℃，因此，需對熱風爐后的溫度場進行模擬，并添加合適導流形式，以保證在短距離內可實現溫度的均勻分布；（2）小蘇打噴槍沿煙道徑向垂直深入，為保證均勻噴射，對噴射點及后續流場進行模擬，分析SDS反應器內小蘇打顆粒的分布狀態，并添加相應的擾流措施來確保小蘇打又好又快地與煙氣混合均勻。
模型建立
按照反應器所提供圖紙大小以1：1建立三維模型，模型如下：
圖1 SDS反應器模型
圖中in1為溫度場監測面，i1~i3為小蘇打顆粒分布監測面。
邊界條件
計算參數如下，q1煙氣量為113077m3/h，煙氣溫度為70℃。進口邊界條件為速度進口，進口速度為26.88m/s；q2煙氣量為26385m3/h，煙氣溫度為70℃。進口邊界條件為速度進口，進口速度為14.59m/s；熱風爐進口熱煙氣量可等同于約22317m3/h，進口速度為42.71m/s；小蘇打粉量63kg/h；出口邊界條件為壓力出口，壓力值為0Pa。湍流模型采用LES模型，壁面函數為標準壁面函數，固壁面設置為無滑移壁面。
展開 Moldex3D模流分析之機臺特性分析
由于射出成型機臺受到機械加工、材料、控制器性能等相關因素影響，使得理論與機臺實際結果始終存在著不小的差距，此時機臺特性分析就顯得尤其重要。機臺特性分析是透過使用Moldex3DAPP在射出現場進行速度響應(單段/多段)、壓力響應(單段/多段)的資料采集與上傳后，根據其實際的速度反應、壓力反應等特性響應進行數據解析并建立出專屬于此機臺的機臺特性分析檔，再將此分析檔匯入射出機臺選擇頁面后即可使該機臺特性與Moldex3D求解器進行整合，進而縮小理論與現實的差距之方法。
「機臺特性分析」之應用流程只需依照以下四大步驟及可完成：機臺特性實驗→解析數據并產生機臺特性分析檔→于Moldex3D射出機臺選擇頁面中匯入機臺特性分析檔→進行分析與結果比較。
操作流程
步驟 1：機臺特性實驗
于Android手機上安裝Moldex3DAPP后建立新項目，并依照以下五個步驟依序輸入所需信息并進行實驗，并將結果提交給Moldex3D：
(1) 項目信息 → (2)初始實驗 → (3)充填速度實驗 → (4)保壓壓力實驗 → (5)檢查項目摘要并上傳實驗資料。
注：本文著重于在Moldex3D的操作。如需深入了解在Moldex3DAPP如何進行實驗，請參閱其使用手冊。
步驟 2：解析數據并產生機臺特性分析檔
將實驗數據進行數據解析后，會產生鑒定結果報告與機臺特性分析檔并提供給使用者。
(1) 機臺特性分析報告
(2) 機臺特性分析檔(*.mmip)
步驟 3：匯入機臺特性分析檔
(1) 使用機臺特性分析檔時，Moldex3D射出成型項目中的加工精靈切換到機臺接口，并在機臺設定中選擇新增。
展開 空調系統噪聲分析及降噪措施特性分析
分析了暖通空調設備中的主要噪聲源，針對性地給出了一些降低噪聲的方法和措施。以一個噪聲改造實例詳細地分析了噪聲產生的原因，給出了改善噪聲的改造方案，并通過實測值驗證了上述解決方案的可行性。系統改造后，噪聲達到設計要求
空調系統噪聲分析及降噪措施特性分析.pdf
Moldex3D模流分析之機臺特性分析
Moldex3D 機臺特性分析服務就是在協助建構每部機臺的獨特數字孿生，讓 CAE 模流分析能考慮各別機臺的獨特性能與動態響應，產出更貼近實際生產現況的優化條件，協助企業邁入智能制造與 T0 量產的新時代!
服務內容
? 搜集與分析機臺特性及響應數據
? 建構機臺數字孿生參數檔案 (*.MMIP)
? 產出機臺特性分析專業報告
機臺特性分析能夠幫助甚么
了解每臺機臺的特性
? 了解機臺基本特性與性能
? 評估生產穩定性與潛在問題
提高模流分析對實際成型之仿真度
? 模流分析能反應出不同機臺響應行為
? 模流分析結果將更貼近實際生產狀況
提高模流分析成型條件之實用性
? 提高模流成型條件與實際控制面板參數的吻合度
? 讓模流分析成型條件成為現場試模之重要依據
實現模流分析與機臺參數之數據融合與系統整合
? 讓虛擬成型條件能串流機臺成型參數
? 透過多方系統整合能讓數據串流自動化
掌握每臺機臺的生產現況
? 實時成型條件落差分析掌握生產變異情況
? 定期機臺響應分析了解機臺性能現況
展開 基于Icepak的船舶儲能電池散熱特性仿真分析
陳旭海等人[4]利用Ansys對風冷條件下的儲能電池溫度場進行仿真分析，并根據仿真結果對存放電池模塊的機柜進行優化設計。同時也有研究表明，在風冷散熱系統中，改善冷卻風道設計[5]、合理調整電池組間距[6]均可改善電池組溫度的均衡性。桂永勝等人[7]為船舶電氣設備設計了一套模塊化的水冷系統，可用于船舶儲能電池的散熱。張上安[8]則利用COMSOL軟件分析了液冷散熱系統中冷卻液流量和冷卻液入口溫度對電池散熱特性的影響。然而大多數研究只是針對其中一種散熱方式，并沒有綜合分析風冷散熱和液冷散熱各自的效果和優缺點。王屹航等人[9]雖對這兩種散熱方式的散熱能力做出了評價，但只是針對單體電池，并未考慮整個電池包的熱特性。
本文以某型船用儲能電池包為研究對象，分別設計其風冷散熱系統和液冷散熱系統，利用Icepak軟件建立熱仿真模型，對比研究電池包在不同散熱系統作用下的散熱特性和溫度場分布，進一步通過改變散熱系統的若干關鍵參數，分析評估參數的變化對整個系統散熱效果的影響。結果表明，液冷散熱系統的散熱效果普遍優于風冷散熱，尤其是在保持電池包溫度一致性方面表現出色。本研究可為全電船舶儲能系統散熱方案的選取和散熱系統的設計提供參考，保障鋰電池組在船舶上安全可靠的運行，同時也為鋰電池在船舶上大規模運用奠定基礎。
2 模型建立
2.1 電池散熱的數學模型
儲能電池包通常是由電池模組根據電壓需求串聯而成，而電池模組又是由多個單體電池通過串并聯的方式構成的，因此單體電池是構成電池模組和電池包的基本單元[10]。要對電池包的散熱特性進行研究，首先要建立單體電池散熱的數學模型。
展開 Moldex3D 機臺特性分析服務
機臺特性分析服務
完美鏈接仿真與生產的機臺數字孿生
制造業競爭力關鍵之一就是有效掌握生產機臺，但即便是相同品牌型號的機臺，也會因眾多內外因素的影響造成彼此差異。Moldex3D 機臺特性分析服務就是在協助建構每部機臺的獨特數字孿生，讓 CAE 模流分析能考慮各別機臺的獨特性能與動態響應，產出更貼近實際生產現況的優化條件，協助企業邁入智能制造與 T0 量產的新時代 !
服務內容
搜集與分析機臺特性及響應數據
建構機臺數字孿生參數檔案 (*.MMIP)
產出機臺特性分析專業報告
機臺特性分析服務項目
機臺規格分析
速度規格分析
壓力規格分析
機臺性能分析
速度設定值落差分析
行程切換點落差分析
計量落差分析
壓力設定值落差分析
機臺響應時間評估
延遲時間分析
機臺生產效率分析
生產穩定性分析
機臺特性分析能夠幫助甚么
了解每臺機臺的特性
了解機臺基本特性與性能
評估生產穩定性與潛在問題
提高模流分析對實際成型之仿真度
模流分析能反應出不同機臺響應行為
模流分析結果將更貼近實際生產狀況
提高模流分析成型條件之實用性
提高模流成型條件與實際控制面板參數的吻合度
讓模流分析成型條件成為現場試模之重要依據
實現模流分析與機臺參數之數據融合與系統整合
讓虛擬成型條件能串流機臺成型參數
透過多方系統整合能讓數據串流自動化
掌握每臺機臺的生產現況
實時成型條件落差分析掌握生產變異情況
定期機臺響應分析了解機臺性能現況
展開 阻燃電纜材料燃燒和阻燃特性分析
以及相關的煙生成速率峰值，其能夠表明材料在單位時間內產生的煙量最大值，也是衡量材料的生煙特性的重要指標
因此，對于材料燃燒引發的火災危害程度的火災逃逸指數為引燃時間與釋熱速率峰值的比值，這個比值越大，說明在遇到材料引起的火災所造成的危害越小。
（三） 垂直燃燒性能
垂直燃燒試驗只是其中的一個項目而已，反映電線的燃燒等級，參考相應的標準來看是不是需要做垂直燃燒試驗。無鹵電線的主要指標是燃燒后煙霧鹵素含量及煙密度等指標以
（四） 氧指數
普遍情況下，氧指數法和垂直燃燒并未呈現出一致性，但在有協效劑阻燃體系中，由于燃燒過程的復雜性，因此必須將氧指數和阻燃等級結合起來對材料的阻燃性進行評定，否則會引起較大的誤差。但在其他有效實驗過程中顯示，垂直燃燒阻燃與火災逃逸指數可能有較大的相關性，垂直燃燒阻燃級別較高的材料試樣中，其火災逃逸指數也相對較大
（五） 熱重分析
傳統材料在進行熱重分析中具有受熱均勻且升溫速度較低的特性，但在實際火災中，材料普遍呈單項受熱，造成升溫率較高，不能準確反應燃燒過程中材料的燃燒性和阻燃性。但可以通過熱重分析來對阻燃材料的配方進行篩選和阻燃機理進行研究[2從各類實驗過程中能夠顯示出，氧指數與試樣失重50％時的溫度呈一致的變化，當試樣在最高氧指數時，同樣呈最高試樣失重50％時的溫度。
三、阻燃特性分析
阻燃性能各項參數之間存在著一定相關性，氧指數是評定符合材料阻燃性常用的參數，氧指數與試樣失重50％時的溫度、引燃時間、火災逃逸指數呈正相關；氧指數與總余焰時間、釋熱速率峰值、總放熱量呈負相關。且相關系數的絕對值普遍大于0．7，顯著性水平普遍不超過0．04，表明氧指數和大多數參數在表征材料阻燃性能上具有較好的一致性。
展開 
分析高數值孔徑物鏡的聚焦特性
VirtualLab可以支持此類透鏡的光線和場追跡分析。通過場追跡分析，可以清楚地顯示出由于矢量效應引起的非對稱焦點。相機探測器和電磁場探測器可以方便地研究聚焦區域的場，也可以深入研究矢量效應。
摘要
傾轉旋翼機復合材料機翼動特性仿真分析
Rais-Rohani M.等研究了復合材料的方向剛度特性對傾轉旋翼機機翼剛度的影響，分析了動力等約束條件下最小重量機翼結構設計方法。Popelka等人通過機翼氣彈剪裁設計研究了機翼厚度對對V-22傾轉旋翼回轉顫振的影響，機翼最大厚度變化對回轉顫振速度邊界提升明顯。Sprangers,C.A等進行V-22傾轉旋翼機機翼仿真（如圖1）分析，并通過振動試驗研究對仿真結果進行了驗證，提高了全尺寸機翼研制設計把握。諸多研究證明了復合材料機翼結構設計在傾轉旋翼機研制中具有重要的工程意義。
基于有限元方法分析了傾轉旋翼機復合材料機翼動特性，通過文獻測試結果驗證了有限元分析結果的準確性和建立的機翼模型可信度。然后進行了復合材料機翼的構型設計分析，研究了蒙皮厚度和復合材料蒙皮鋪層角度對機翼動特性尤其是扭轉剛度的影響，為進一步提高傾轉旋翼機回轉顫振穩定性邊界提供方向。
機翼結構設計方案與動力學有限元模型
機翼結構由蒙皮、翼梁、翼肋、加強筋條、副翼等結構組成，蒙皮建模時通過復合材料鋪層方法設置單元材料屬性。根據受力特點，機翼蒙皮結構主要采用0度（或90度）和45度交替的鋪層方式。鋪層設計方案（原方案）具體見表1。
為了與參考文獻對比，數值模擬中忽略襟翼、副翼等結構對機翼動特性的影響，主要分析中間主承力部分。同時，傾轉旋翼機對稱型模態的回轉顫振邊界速度比反對稱型模態的回轉顫振邊界速度低，因此，本文選取半展長的機翼有限元模型進行動特性分析，在滿足機翼動力學的分析要求的基礎上既減少自由度的數量又提高了分析效率。
基于有限元法建立機翼動力學有限元模型，機翼蒙皮采用Shell單元模擬，梁采用Beam單元模擬，并根據設計方案定義梁截面屬性，設備、系統及燃油質量用集中質量（CONM2）的形式，通過MPC剛體元施加于質心位置，使得有限元模型質量特征與設計狀態一致。
展開 不同槽極數配合的永磁電機噪聲特性分析
結果證明極槽比為 5 /6 的整數倍時，電機的空載特性與轉矩性能得到了改善，性價比得到了提高。
文獻《不同極槽配合永磁同步電動機振動噪聲分析》利用 Ansoft 軟件計算電機的主極磁場，再通過諧波分析得出各次諧波的幅值，最后利用分析結果計算電機的電磁噪聲。計算結果與實驗值吻合較好，并總結出不同極槽配合對電機電磁噪聲的影響。
本文以三種新能源汽車常用的槽極數配合的永磁電機為研究對象，從電磁力階次頻率特征分析、 定子鐵心模態分析、噪聲測試三個方面分析了槽極數配合對永磁電機振動噪聲的影響。
展開 干貨｜電感配置以及特性分析
電感
首先來稍微回顧一下布局相關的電感特性。
當電流流過電感時會產生磁力線。當這種磁力線穿過導體（PCB的導體為銅箔）時，在這部分會產生電渦流。
也就是說，如果電感的附近有導體，則可能因電渦流而引發問題。由于電渦流是在抵消磁力線的方向流動，因此會使電感值減小、Q值下降（損耗增加）。
順便提一下，Q是表示電感損耗量的參數之一，“Q值大＝損耗小”。另外，如果電感附近的銅箔是信號線，則電渦流可能致使噪聲傳播到信號，可能對電路工作有不利影響。
還有一點，電感屬于發熱部件。眾所周知，當電感有電流流過時，會因卷線的電阻成分和其他損耗而發熱。
隨著電感的溫度升高，除元件劣化之外，鐵氧體鐵芯的情況下，如果超過居里溫度，電感值會急劇下降。
一般會提供額定電流值和電阻值規格作為參考標準，但在實際安裝時需要考慮散熱。
電感的配置
為了將來自開關節點的輻射噪聲控制在最低，雖然重要程度僅次于輸入電容器，請將電感盡量配置在IC附近。
如果為了降低布線電阻散熱而過度擴大銅箔面積的話，銅箔可能起到天線的作用，使EMI增加，因此不可過度增加銅箔面積。
從EMI的角度出發考慮布線面積的布局示例見Figure6-a，配置了不必要布線的不良示例見Figure6-b。
具體的布線寬度可參考電流耐受特性來決定。Figure 5為流過某電流時的導體寬度和自發熱導致的溫升圖表。
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