薄壁容器的案例
長跨距大直徑薄壁的臥式容器鞍座設計
一般都推薦用雙鞍座，對于兩個以上的鞍座，由于基礎水平高度不等、安裝時存在垂直誤差，地基的非均勻沉降、殼體不直和不圓等微小差異以及容器不同部位在受力撓曲的相對變形不同，使支座反力難以被各支點平均分攤，導致殼體應力趨大。
以前見過一些設計人員，因為調整包角和鞍座間距后還無法計算通過，最后加厚了筒體。
因鞍座計算而加厚筒體是下下策，不到萬不得已，無計可施，死馬當活馬醫，不要輕易加厚筒體。
除非是整體應力σ1~σ4無論如何過不去，大多數情況下，這種加厚是沒有必要的。
3.長跨距大直徑薄壁的臥式容器
一般的鞍座很容易通過，對于長跨距的大直徑薄壁臥式容器，應該如何調整呢？
大直徑長跨距意味這設備比較重，受力比較大。
薄壁又使得鞍座對于筒體的應力分布影響較大，筒體自身的抗彎性能，承載能力比較弱，一般σ6和σ6‘無法通過。
在鞍座包角已經最大，且起加強作用的情況下，鞍座位置是保持小于0.5Ri還是調整0.2L呢？
在標準釋義里，是這么回答的，既要又要：
在實踐中，魚和熊掌，二者不可得兼，必須要舍棄一種。
那么應該如何取舍呢？
如果鞍座能夠靠近封頭，就計算通過是最好的。
如果不行，可以考慮加加強圈，使得鞍座處筒體截面保持圓形，此時相當于鞍座靠近了封頭的效果。
所以面對前面的問題，一般會選擇鞍座增加加強圈，調整鞍座間距，使得鞍座位置在0.2L附近。
終究到底：
鞍座的彎矩分布可以通過調整距離A，這是稀缺的。
但是加強不僅僅封頭可以，加強圈也可以，這不是稀缺的。
那么對于大跨距的，增加加強圈來計算是非常經濟合理的。
有朋友會說：
加了加強圈會使得筒體上的開孔位置變少了，特別是上部管口比較多的情況。
展開 有關玻璃鋼纏繞容器質量的幾個問題
厚壁容器的強度低于薄壁容器，這一事實已從理論上得到了證實。隨著容器容積的增加，壓力的提高，壁厚也隨之增加。造成玻璃鋼厚壁容器與薄壁容器的強度差異。除力學分析的原因外，從玻璃鋼容器制造角度看還有以下幾點：
1）隨著容器厚度增加，內外質量不均勻性增大；
2）隨著容器壁厚增加、纏繞層數增多，要求纖維的纏繞張力愈來愈小，使整個容器中纖維的初張力偏低，這將影響容器的變形能力和強度。
為有效地發揮厚壁容器中的纖維強度，分層固化是一個有效的技術途徑。分層固化的容器，好象把一個厚壁容器變成幾個緊緊套在一起的薄壁容器組合體。在內壓作用下，他們有同一的變形，承受相同的應力，而又無層與層之間的約束，彼此能自由滑移。這樣就充分發揮了薄壁容器在強度方面的優越性。
由于容器是分幾次固化的，所以纖維在容器中的位置能及時得到固定，不致使纖維發生皺褶和松散，使樹脂不致在層間流失，從而提高了容器內外質量的均勻性。
4、玻璃鋼容器真空固化方法
玻璃鋼容器在真空環境中加熱固化，可以提高強度10%以上，真空固化是提高容器強度的有效途徑之一。容器在制造過程中，尚有部分殘存的溶劑和其他低分子物，在常壓下不能完全除去，這些殘存的低分子物附著于樹脂!玻璃纖維界面上，妨礙樹脂與玻璃纖維的牢固粘結，因而影響容器強度。采用真空固化方法可使低分子物揮發得較為完全，使玻璃鋼更加致密。因此能提高容器強度。
真空固化對粘結劑有嚴格的要求。粘結劑中的固化劑在減壓狀態下應不易揮發，否則將會使固化劑揮發損失過大，使制品固化不完全，反而降低強度。采用樹脂型固化劑或用“Ｂ”階樹脂時，用真空固化方法能得到較理想的結果。
來源：玻纖復材
展開 什么是外壓容器的穩定性和臨界壓力？內壓容器是否存在穩定性問題？
什么是外壓容器的穩定性和臨界壓力？內壓容器是否存在穩定性問題？
承受外壓載荷的殼體，當外壓載荷增大到某一值時，殼體會突然失去原來的形狀，或出現波紋，載荷卸去后，殼體不能恢復原狀，這種現象稱為外壓殼體的屈曲或失穩。
其實質是壁內壓應力由失穩前單純的壓應力狀態突然躍變為失穩時主要是彎曲應力狀態。
容器失去穩定性時的最小外壓力稱為臨界壓力pr，其值越大，表明容器抗失穩能力越強。
對于薄壁容器，只要壁內存在壓應力，就有先穩的可能。穩定問題不僅僅限于外壓容器，內壓容器有時也有穩定問題。例如受重量載荷和風彎矩作用產生軸向壓應力的直立內壓設備及有局部壓應力產生的內壓封頭，以及內壓臥式容器的鞍座處等，均有穩定性問題存在。
展開 世界模具強國有哪些？模具技術哪國強？這些你知道么
PLASTISUD作為全球領先的高性能、高精密及高腔位模具供應商，主要為客戶提供針對飲料 瓶蓋、醫療部件（如培養皿、促動器和噴霧器等) 及包裝領域（如薄壁容器和模內貼標應用等）等應用的快速、高性能和高腔位的模具。
在高腔位瓶蓋模具方面，PLASTISUD是唯一一家能夠生產144腔瓶蓋模具并投入商業應用的公司，其運行在客戶工廠的144腔 29/25礦泉水瓶蓋模具，成型周期僅為2.8s，產能約為3000個瓶蓋/min。CSD應用上的144腔模具生產2.8g的1810瓶蓋，周期也僅為 4.5s, 其產能為1920個瓶蓋/min。
2.德國FOBOHA.
FOBOHA位于德國Haslach，該公司擁有超過30年的歷史，FOBOHA在瑞士，中國蘇州設有工廠。1977年開始多組份模具項目，1994年開發了自己的閥針式熱流道系統，1996年開始引入旋轉疊模技術（2X180°），1998年開發了四面體模具技術（4x90°)，2004年有了雙四面體模具技術。
憑借早期的多組分技術的發展，以及之后該技術在多模腔方面的進步，成為全球最大的旋轉疊層模具制造商之一。
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瑞士KEBO.
展開 
高版本WB中施加初始幾何缺陷進行非線性屈曲分析的方法 ￥2
對于大型的薄壁壓力容器，屈曲失穩是一種重要的失效模式，容器一旦發生失穩，其后果勢必是嚴重的，所以在壓力容器的設計過程中，對于存在失穩可能性的容器，除需進行強度計算和校核外，還需進行穩定性的計算和校核，在GB150和JB4732標準中均有關于外壓圓筒、封頭及錐殼的外壓強度校核和穩定性校核的計算和評定方法（圖算法），這是一種很成熟且廣泛應用的方法，通過常規設計軟件就直接進行計算和校核。但對于很多特殊結構來說，標準中并沒有相關的穩定性的計算和校核方法，也無法通過常規的方法計算。而ANSYS作為一種不受結構限制的大型CAE軟件提供了進行失穩分析的有限元計算方法，通過ANSYS可進行線性屈曲分析（又稱特征值屈曲分析）和非線性屈曲分析兩種方法得到相應的臨界失穩載荷。其中線性屈曲分析不考慮任何非線性和初始擾動，所以對結構臨界失穩載荷的計算值往往要高于結構的實際臨界載荷，有的甚至超過實際實驗測試值的幾十倍，線性分析唯一的優勢是其分析速度較快，但在實際中其預測值參考價值不大，僅給定結構屈曲失效的上限值。而在非線性屈曲分析中，對稱結構和對稱載荷需要施加一個干擾力或者一個初始幾何缺陷，使得屈曲處的不連續響應變成連續響應，從而保證在非線性分析時得到屈曲解。由于實際工程結構中存在的缺陷往往很難精確的定位和測量，所以通常的方法是將特征值屈曲分析得到的屈曲模態的變形乘以一個系數并施加在有限元模型上作為初始幾何缺陷，使結構不再對稱，以便求得非線性屈曲分析的解。本文介紹的即是在WB中進行非線性屈曲分析引入初始幾何缺陷的方法。
展開 表面處理延長模具使用壽命
非電鍍的鎳涂層對于抵制氧化有極佳的表現，因為它涂得非常一致，薄薄的涂層厚度在0.0002到0.0003英寸。甚至是細節復雜零件的致密區域，洛氏硬度50度的非電鍍鎳涂層對于防護腐蝕是理想的。它能以非常精確的0.002到0.003英寸的厚度進行沉積，而且能進行磨削或EDM加工。因此，非電鍍鎳涂層通常被用于閃亮的鉻下面的尺寸加厚、用于擴大帶螺紋的型芯和鑲塊或精密尺寸的型腔。它對于整個模架、A板和B板、頂板支架、推板和支撐板也做得很好，提供多年的維修少、不生銹的加工。
了解模具的保護層
如果需要，在確定使用什么涂層之前，必須考慮模具的涂層，如前所指，因為某種保護層可能真正提高了對模具涂層得需要，而一些制品的工作性能極好，提高潤滑性和脫模性能。
有四種標準的SPI保護層：金剛石、石頭、紙張和噴丸。每一種都為模具表面提供一種不同的外觀，從光澤的、像鏡面的表面（A-1金剛石）到相當粗糙的、顆粒狀組織（用玻璃珠或氧化鋁進行噴丸）。四種保護層中的每一種也都各有三種牌號。
◆ 金剛石
A-1金剛石保護層是現有最完美的保護層，這意味著它具有最低的RA值（粗糙度平均值）。沒有高高低低的波峰、波谷。例如，鋼件上的擦痕能使粗糙度達到RA 2到4，然而A-1金剛石是鏡頭般的光滑，通常為RA 1或更低。粗糙度幾乎測量不出。
但是很多塑料材料象膠水那樣粘在無瑕疵、像鏡面的保護層上，使這樣完美的光滑度在很多制模應用中幾乎是有害的。一個很好的例子就是在一個拋光的直壁型芯上用1d或更低的抽取力進行聚苯乙烯的制模。零件上會出現條紋或拖痕。這可通過在型芯上涂閃亮的鉻涂層得到解決，在表面生成微裂紋。用PTFE浸滲那些裂紋并接著重建A-1 金剛石保護層解決95%以上的問題。
薄壁容器模具增加了使用金剛石保護層的又一方面。
展開 二氧化碳氣體保護焊立焊在泥漿罐上的應用
2 現行手工電弧焊主要存在的問題
泥漿罐屬于薄壁焊接容器,底板和立板為δ=6mm鋼板對接焊縫，整個罐體的板厚小、 焊縫多，施工時常會產生較大的焊接變形，焊后還需要清渣打磨等工序。所以在實際生產中用手工電弧焊組對焊接泥漿罐時存在著：生產效率低下、勞動強度大、焊后變形大、焊縫整體成形不好、焊縫接頭多等缺點。
3 CO2氣體保護焊技術的主要特點
相較于傳統的手工電弧焊工藝方法，CO2氣體保護焊生產效率高、 焊接質量好、焊后變形小、能源利用率高、焊接規范參數調節范圍大。CO2氣體保護焊技術的采用，不僅從多方面解決了手工電弧焊存在的問題和缺點，而且還省去工件翻轉，以及翻轉后所進行的多道工序，大大縮短了工件的加工時間。對于大型工件來說，減少一次吊裝翻轉工序，意味著給車間內其他工件的安裝調整提供了更多的時間，提高了車間的整體效率。
4 CO2氣體保護焊立焊工藝
針對實際工作中焊接泥漿罐時δ=6mm的Q235普通低碳鋼，改用CO2氣體保護焊焊接，以提高焊接生產率和焊接質量。
4.1 焊前準備
焊前清潔要求：坡口兩側20mm范圍內影響焊縫質量的毛刺、油污、水銹臟污、氧化皮必須清除干凈。當施工環境溫度低于0℃或鋼材的碳當量＞0.41％，及結構剛性過大，物件較厚時，應采用焊前預熱范圍為板厚的5倍，但＜100mm。在板材的邊緣應開切V型坡口，坡口角度60°，鈍邊0～1mm。焊前應對CO2焊機送絲順暢情況和氣體流量作認真檢查，根據不同的焊接工件和焊接位置調節好規范，通常的焊接規范可以用以下公式：U=0.04I+(16±2)(允許誤差±1.5V)。
4.2 主要焊接參數
4.2.1 焊接電流與電弧電壓
焊接電流是確定熔深的主要參數，當焊接電流過大時，焊縫背面容易燒穿、出現咬邊和焊瘤等缺陷；焊接電流過小時，容易出現未熔合、未焊透、夾渣和成形不良等缺陷。
展開 尺寸不穩定注塑缺陷分析及排除方法
如果是在一模一腔條件下塑件壁厚產生偏厚誤差，一般是由于模具的安裝誤差及定位不良導致模腔與型芯的相對位置偏移。
此時，對于那些壁厚尺寸要求很精確的塑件，不能僅靠導柱和導套來定位，必須增設其他定位裝置;如果是在一模多腔條件下產生的偏厚誤差，一般情況下，成型開始時誤差較小，但連續運轉后誤差逐漸變大，這主要是由于模腔與型芯間的誤差造成的，特別是采用熱流道模成型時最容易產生這種現象。
對此，可在模具內設置溫度差異很小的雙冷卻回路。如果是成型薄壁圓型容器，可采用浮動型芯，但型芯和模腔必須同心。
此外，在制作模具時，為了便于修模，一般總是習慣于將型腔做得比要求尺寸小一些，型芯做得比要求尺寸大一些，留出一定的修模余量。當塑件成型孔的內徑甚小于外徑時，芯銷應做得大一些，這是由于成型孔處塑件的收縮總是大于其它部位，而且向孔心方向收縮的。反之，若塑件成型孔的內徑接近于外徑時，芯銷可以做得小一些。
4)設備故障
如果成型設備的塑化容量不足，加料系統供料不穩定，螺桿的轉速不穩定，停止作用失常，液壓系統的止回閥失靈，溫度控制系統出現熱電偶燒壞，加熱器斷路等，都會導致塑件的成型尺寸不穩定。這些故障只要查出后可采取針對性的措施予以排除。
5)測試方法或條件不一致
如果測定塑件尺寸的方法，時間，溫度不同，測定的尺寸會有很大的差異。其中溫度條件對測試的影響最大，這是因為塑料的熱膨脹系數要比金屬大工業10倍。因此，必須采用標準規定的方法和溫度條件來測定塑件的結構尺寸，并且塑件必須充分冷卻定型后才能進行測量。一般塑件在脫模式10小時內尺寸變化是很大的，24小時才基本定型。
展開 各種焊接技術知識匯總，20分鐘全搞定！
焊接材料：保護氣體、鎢極
適用范圍：廣泛用于工業生產，特別是航空航天等軍工和尖端工業技術所用的銅及銅合金、鈦及鈦合金、合金鋼、不銹鋼、鉬等金屬的焊接，如鈦合金的導彈殼體，飛機上的一些薄壁容器等。
6 管狀焊絲電弧焊
管狀焊絲電弧焊也是利用連續送進的焊絲與工件之間燃燒的電弧為熱源來進行焊接的，可以認為是熔化極氣體保護焊的一種類型。所使用的焊絲是管狀焊絲，管內裝有各種組分的焊劑。焊接時，外加保護氣體，主要是CO2。焊劑受熱分解或熔化，起著造渣保護溶池、滲合金及穩弧等作用。管狀焊絲電弧焊除具有上述熔化極氣體保護電弧焊的優點外，由于管內焊劑的作用，使之在冶金上更具優點。管狀焊絲電弧焊可以應用于大多數黑色金屬各種接頭的焊接。管狀焊絲電弧焊在一些工業先進國家已得到廣泛應用。“管狀焊絲”即現在所說的“藥芯焊絲”
二、熔焊
1氣焊
氣焊：利用可燃氣體在氧氣中燃燒時所產生的熱量，將母材焊接處熔化而實現連接的一種熔焊方法。氣焊是用氣體火焰為熱源的一種焊接方法。應用最多的是以乙炔氣作燃料的氧－乙炔火焰。由于設備簡單操作方便，但氣焊加熱速度及生產率較低，熱影響區較大，且容易引起較大的變形。
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