系統阻力計算的案例
某鋼廠二棒線及二高線加熱爐長路徑管道系統阻力計算 ￥15
本次模擬對象為某鋼廠二棒線及二高線加熱爐管道及除塵器，共2套系統：1）煤煙脫硫除塵系統；2）空煙脫硫除塵系統；煤煙系統中二棒加熱爐煤煙及2臺高線加熱爐煤煙共3路煙氣混合后進入SDS脫硫除塵裝置，經脫硫除塵后通過引風機排放；空煙系統中二棒加熱爐空煙及2臺高線加熱爐空煙共3路煙氣混合后進入SDS脫硫除塵裝置，經脫硫除塵后通過引風機排放。現采用CFD技術對上述兩套系統100%負荷及50%負荷時，各支管阻力、母管及脫硫除塵系統總阻力計算。
長路徑管路建模分析時，管路幾何建模簡化原則：保留關鍵特征（彎頭、閥門、變徑管），簡化次要結構（法蘭、小支管）。長直管段可用等效粗糙度代替詳細幾何（節約計算資源）。
網格要求：近壁區網格y+≈30~300（壁面函數法）或y+≤1（低Re數模型）。彎頭、閥門處加密網格（邊界層至少3層），直管段可適當粗化。
2、 計算模型及邊界條件
2.1 模型建立
根據圖紙進行三維建模，含3路進口管道及除塵器，模型如下：
圖1（a）煤煙系統三維模型
圖1（b）煤煙系統各監測面位置
圖2（a）空煙系統三維模型
圖2（b）空煙系統各監測面位置
2.2 邊界條件
計算參數如下，進口邊界條件為速度進口，各進口速度見下表。出口邊界條件為壓力出口，壓力值為0Pa。湍流模型采用標準k-ε模型，壁面函數為標準壁面函數，固壁面設置為無滑移壁面，濾袋設定為多孔介質邊界。
展開 二維翼型升阻力系數、翻轉阻力系數計算 ￥20
本案例計算了二維翼型升阻力系數、翻轉力矩系數，計算的結果文件中包含有完整的設置(都在case文件中)，適合需要計算翼型升阻力、升阻力系數、翻轉力矩、翻轉力矩系數的同學下載學習。
某廠脫硫塔整體系統阻力分析 ￥15
項目簡介
某廠脫硫系統采用石灰石-石膏濕法，采用出口直排鋼煙囪，系統不設增壓風機，脫硫系統阻力由窯尾風機克服，風機位于系統前端，脫硫系統正壓運行。運行一段時間后，系統在滿負荷運行中出現阻力大的情況，現場分析可能為二級除霧器結垢，即除霧器葉片表面被漿液或顆粒物覆蓋，造成氣流通道變窄，但在停機后檢查，二級除霧器并無結垢現象，也無堵塞。因此分析為工況滿負荷后，煙氣量超過設計煙氣量，造成二級除霧器流速過大，阻力上升，這僅為推測，為驗證這一推測。對脫硫系統建立三維模型做CFD流場分析，判斷運行阻力異常的原因。
建立模型
根據圖紙建立三維模型如下：
三維模型
注：模型中托盤、噴淋層、超凈除霧器層均做簡化處理。
計算參數及邊界設置
塔入口煙氣壓力1500Pa；塔入口煙氣溫度155℃；塔入口煙氣量716840℃
根據上述表格數據設置邊界參數如下：
入口：速度入口（velocity-inlet），20.13m/s
出口：壓力出口（pressure-outlet），0Pa
壁面：無滑移邊界條件，標準壁面函數，對流散熱系數5W/m2·K。
流體屬性：飽和濕空氣，其物性（密度、粘度和比熱等）由UDF定義，隨煙氣溫度變化，忽略液滴/液膜對氣相流場的反作用。
傳熱設置：以塔體內噴淋域的吸熱反應來模擬漿液與煙氣的傳熱。
考慮到煙囪內產生旋流，湍流模型采用realizable k-e模型，湍流流場的計算采用有限體積法離散控制方程，算法采用Simple算法，對流項采用一階迎風格式。
結果及分析
脫硫塔的模擬運行結果如下：
展開 理論計算和CFD計算對比及不同參考值設定對阻力系數的影響-ujs
針對同一個例子，采用理論數值計算和CFD仿真計算來對比分析了二者計算的結果，并對比分析了不同湍流模型對計算結果的影響和數值理論計算的誤差，從而為以后的CFD計算提供相應的參考模型；在確定誤差較小的湍流模型的基礎上，分別設置不同的參考值來計算阻力系數，期望能夠的阻力系數以及升力系數的監測提供更進一步的支持，能夠和大家多多交流。
在這過程中感謝大家對我的幫助。
同時，該帖子也算是對http://forums.caenet.cn/showtopic-527454.aspx和http://forums.caenet.cn/showtopic-522864.aspx的解答和補充。
由于帖子內容完全由自己的體會所寫，如有錯誤的地方，請閱讀附件內容之后明確指出，
一起學習進步！
理論計算和CFD計算對比及不同參考值設定對阻力系數的影響.pdf
展開 
starccm無人機生阻力系數仿真計算 ￥12
</p><p>收斂曲線</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/c640d0a2f09f224d75ee52d75d12cd8e.png"></p><p>圖11? 升力阻力收斂曲線</p><p>升力：5.37</p><p>阻力：1.45</p><p>升阻比：3.703</p><p>4.4? 升力系數</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/a329ca794f04f2133cf8b52b02db80fc.png"></p><p>圖12? 升力系數設置</p><p>升力系數收斂曲線，最終系數為10.74</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/76ea70ee4141ae8ececb18cff485b521.png"></p><p>圖13? 升力系數收斂曲線</p><p>4.5? 阻力系數</p><p>設置如下圖所示</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/25983c85b3d7b8a8e92ce1f5c180aecc.png"></p><p>圖14? 阻力系數設置</p><p>阻力系數為2.89</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/4b56de3deafa123d16760ac97cddb38e.png"></p><h1>圖15? 阻力系數收斂曲線</h1><p><br></p>
展開 《樁規》負摩阻力計算的思路總結
正常樁的力和位移分布圖
負摩阻力的分布和中性點圖
02
負摩阻力計算流程總結
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自升式海洋平臺拖航阻力計算分析
摘 要：
在海洋平臺拖航過程中，提前準確計算平臺拖航阻力，選配動力合適的主拖輪，對拖航安全有著十分重要的意義.調研了各主流船級社拖航阻力的計算公式或推薦方法，以勝利石油工程公司典型自升式海洋平臺為研究對象，進行了CFD/AQWA有限元數模計算，根據結果的對比分析，優選了適合國內海域平臺拖航阻力的計算模型，并提出了適合的拖船選用安全系數.
關鍵詞：拖航阻力;計算模型;有限元;海洋平臺;
海上自升式平臺沒有自航能力，一般采用拖輪進行拖帶作業.拖航前需計算平臺拖航阻力，選擇系柱拖力相當的拖輪；如果拖航阻力計算不準確，拖輪拖帶能力不足，遇到惡劣海況時無法制衡平臺，可能出現平臺失控的情況.關于拖航阻力計算，目前國內一般采用中國船級社(CCS)《海上拖航指南(2011)》“附錄2 海上拖航阻力估算方法”,但該計算模型僅考慮了摩擦阻力、剩余阻力和空氣阻力(風阻力),沒有考慮波浪阻力的影響.在拖航實踐過程中，當遭遇惡劣氣象時，拖輪零拖帶航速的實測拖力與計算阻力有一定差距，該差值甚至超過了拖力儲備值，加大了平臺失控的風險.為解決目前拖航阻力計算方面存在的一些問題，消除拖力不足帶來的平臺失控風險，勝利石油工程公司在充分調研和了解國內外相關研究的基礎上，對平臺拖航阻力計算開展了專題研究.
1 國內外規范算法介紹
平臺拖航距離遠、時間長、救援能力弱，需要充分考慮遭遇突發惡劣氣象的影響，因此應計算極端氣象海況條件下的拖航阻力，并匹配具備相應拖帶能力的主拖輪，確保拖航過程安全.在國內外不同海上組織的標準中，均有對計算拖航阻力環境條件的要求，具體見表1[1].其中，CCS為中國船級社，DNV為挪威船級社， IMO為國際海事組織， GL為德國船級社，ABS為美國船級社.
展開 管道阻力對揚程的影響及管損計算！
突然擴大處的局部損失
局部壓力損失的計算式可以表達成如下算式：
式中：為局部阻力系數，其值僅在液流流經突然擴大的截面時可以用理論推導方法求得，其他情況均須通過實驗來確定；為液體的平均流速，一般情況下指局部阻力下游處的流速。
管路系統的總壓力損失等于所有沿程壓力損失和所有局部壓力損失之和，即：
來源：煤化工知庫
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往期回顧
【杭州】化工廠系統設計技術深度學習高級培訓班
化工人的福利來了！！！
某鋼廠雙列式金屬濾袋除塵器系統工藝管路阻力及流場模擬分析 ￥20
<p class="ql-align-center"><br></p><p class="ql-align-justify"><strong>一、項目簡介</strong></p><p>某鋼廠雙列式金屬濾袋除塵器，除塵器前端管道布置路線復雜且彎頭較多，可能造成運行阻力較大；進氣方式為灰斗進氣，且進口管道處有彎頭，可能會對袋室內煙氣流場均勻性產生不利影響；為保證設備的穩定運行，需通過CFD對袋除塵器運行狀態進行模擬，并添加合適的導流板，以確保濾袋底部間隙風速、濾袋表面風速、灰斗壁面溫度以及阻力均能滿足運行要求。
展開 基于ADINA的汽車空氣阻力系數計算
基于ADINA的汽車空氣阻力系數計算
導入汽車模型
是為了演示空氣阻力系數的計算方法。首先導入一個汽車模型，如下圖所示，此汽車模型是經過簡化的。
點擊菜單ADINA-M>Import Parasolid Model，導入car_simple.x_t。
建立流場空間
點擊菜單ADINA-M>Define Body，如下圖所示建立一個立方體。
點擊菜單ADINA-M>Boolean Operator，如下圖所示用第二個body減去第一個body，剪完之后剩下的部分就是真正的流場空間。注意，目前只有parasolid體才可以做布爾運算。
進入流體模塊，進行設置
在功能選擇模塊做如下設置，進行流場的穩態計算。
點擊菜單Model>Flow Assumptions，在打開的窗口中做如下設置，表示三維模型、不考慮熱、采用SA湍流模型。
定義材料
點擊菜單Model>Materials>Manage Materials，在打開的窗口中點擊Spalart-Allmaras Model，定義一個SA湍流模型的材料。僅輸入粘度和密度就可以，其它參數均采用默認值。
展開 大家注意一下，32位系統，64位系統計算
大家注意一下，32位系統最大支持內存在1.2G左右，64位可以4.8G可以計算大了沒有測試過。不過一般側圍4.8G足夠了
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展開 一種負壓反吸風袋除塵器的阻力及流場模擬 ￥15
系統阻力計算：預測除塵器在額定風量下的總壓力損失（包括進風口、箱體、花板、濾袋、出風口等），為風機選型提供依據。
事例的負壓反吸風袋除塵器分別計算了2種風量，6000m3/h和8000m3/h（以3室通風計算，第4室作反吹風清灰）；清灰也計算了2種狀態，反吸風量為3000m3/h，反吹風清灰管徑Φ219和Φ273；通過模擬分析在正常通風時，濾袋間的速度大小流線變化情況，特別是進出口的阻力大小；在返吸清灰時，單室的速度大小流線變化情況，包括反吸風進出口的阻力大小。從而指導濾袋選型及通風風機和反吸風風機的選型。
邊界條件：通風進口風量6000m3/h，進口風速17.33m/s，氣體溫度150℃，氣體密度0.808kg/m3，氣體粘度為2.38E-05Pa`s，水力直徑為0.35m，湍流強度為3.38%。
通風進口風量8000m3/h，進口風速23.11m/s，氣體溫度150℃，氣體密度0.808kg/m3，氣體粘度為2.38E-05Pa`s，水力直徑為0.35m，湍流強度為3.26%。
清灰進口風量3000m3/h，進口風速22.13m/s，氣體溫度150℃，氣體密度0.808kg/m3，氣體粘度為2.38E-05Pa`s，水力直徑為0.219m，湍流強度為3.47%。
清灰進口風量3000m3/h，進口風速14.24m/s，氣體溫度150℃，氣體密度0.808kg/m3，氣體粘度為2.38E-05Pa`s，水力直徑為0.273m，湍流強度為3.57%。
除塵時三維模型如下：
展開 排水系統流量、水力計算實例
僅展示部分內容，完整資料下載方式見文末
建筑給水系統計算講解（PPT下載）
排水系統培訓—（PPT可下載）
給水系統水壓水量和設備講解（PPT可下載）
建筑內部給水系統詳解（PPT可下載）
消防給水系統培訓，看完就明白了（PPT可下載）
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展開 弱電各個子系統的工程量計算方法
注2：若在一個樓層（即一個廣播分區）需要有兩個揚聲器回路，如酒店的客房（或辦公樓的辦公間）與公共走廊需分為兩個回路，則上述的“電纜平均長度”應分別計算，然后再計算出“實際電纜平均長度”，并要注意此時的“水平電纜總根數（即廣播分區數）”需“加倍”。
注3：揚聲器端接容限＝所測量水平距離樓層的揚聲器數量*（客房或辦公室取9，走廊取6）；
4.2 主干電纜計算方法：
廣播主干線纜（通常為ZR-RVS 4*1.0），線纜用量計算方法：
電纜平均長度=（最遠樓層分配箱距離+最近樓層分配箱距離）/2
實際電纜平均長度=電纜平均長度×1.1+(端接容限，通常取6)
電纜需要總數=樓層分配箱總數x實際電纜平均長度 (米)
注：最遠、最近樓層分配箱（廣播分區）距離是從樓層分配箱到廣播中心機房的實際距離，主要取決于樓層高度和弱電井到廣播中心機房的水平距離。
五、多媒體數字會議及擴聲系統
由于本系統設備種類繁多，連接線的類型也多，但數量（長度）并不長，因此本系統的線纜計算方式，建議按照輔材的方式進行報價，并按系統設備總價的1.5～2％計算。
數字會議系統專用聯接電纜應另行報價，計算數量為數字會議控制主機到放置主席機或代表機的實際距離*1.1+(端接容限，通常取3)。
六、樓宇設備監控系統
6.1監控點到DDC箱的各類線纜計算方法：
通常有RVV2*1.0、RVS2*1.0、BVS2*2.5、RVVP2*1.0、RVV8*1.0（用于DDC箱到設備配電箱）等規格。
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