ansys 顯示切面
關注創建者：王靖雯 創建時間：2023-03-08
ansys 顯示切面的實例教程
如果要考慮接收光纖面-空氣邊界的反射損失，可以將模型玻璃分配給像平面的材料欄內 (n = 1.47)。然后，OpticStudio 將考慮該接口端面處的 ~4% 損耗，耦合效率進一步下降到 88.2%。您可以在本文的 Downloads 部分找到具有這些設置的示例文件 “conic_interconnect_normal_angle_fiber_coupling.zar”。
無模態傾斜角補償的耦合計算
現在，我們準備在接收光纖端面上引入 8 度斜切角。我們首先看一下這樣一種情況：我們引入了一個 8 度的斜切面，但沒有重新對準接收光纖，因此不會對增加的斜切進行補償。
在這種情況下，設置非常簡單。我們需要做的就是將像面傾斜 8 度。為此，我們將像面設置為 Tilted 表面類型，其中 Tangent Y = 0.140541（即斜切 8 度）。您可以在布局圖中到當前像面是傾斜的，類似于斜切光纖端面。請注意，僅出于演示目的，在下面的所有截圖中，像面半直徑已暫時增加到 1 毫米，以清晰地顯示該表面。正如預期的那樣，在沒有補償的情況下，斜切端面會導致耦合效率顯著下降，從 88.2% 下降到 56.4%（選中 Use Polarization 選項以包括菲涅耳反射損耗）。
您可以在下載部分找到此文件：“conic_interconnect_angle_cleaved_fiber_without_mode_tilt_compensation.zar”
使用斜切光纖時，必須調整光纖進行補償對準，只有當光纖軸沿折射光束路徑時才具有最佳耦合效率。根據斯涅爾定律，我們知道對于 n = 1.47 且斜切角為 8 度的光纖，接收光纖面上所需的入射角應為 11.8 度。
展開 如果要考慮接收光纖面-空氣邊界的反射損失，可以將模型玻璃分配給像平面的材料欄內 (n = 1.47)。然后，OpticStudio 將考慮該接口端面處的 ~4% 損耗，耦合效率進一步下降到 88.2%。您可以在本文的 Downloads 部分找到具有這些設置的示例文件 “conic_interconnect_normal_angle_fiber_coupling.zar”。
無模態傾斜角補償的耦合計算
現在，我們準備在接收光纖端面上引入 8 度斜切角。我們首先看一下這樣一種情況：我們引入了一個 8 度的斜切面，但沒有重新對準接收光纖，因此不會對增加的斜切進行補償。
在這種情況下，設置非常簡單。我們需要做的就是將像面傾斜 8 度。為此，我們將像面設置為 Tilted 表面類型，其中 Tangent Y = 0.140541（即斜切 8 度）。您可以在布局圖中到當前像面是傾斜的，類似于斜切光纖端面。請注意，僅出于演示目的，在下面的所有截圖中，像面半直徑已暫時增加到 1 毫米，以清晰地顯示該表面。正如預期的那樣，在沒有補償的情況下，斜切端面會導致耦合效率顯著下降，從 88.2% 下降到 56.4%（選中 Use Polarization 選項以包括菲涅耳反射損耗）。
您可以在下載部分找到此文件：“conic_interconnect_angle_cleaved_fiber_without_mode_tilt_compensation.zar”
使用斜切光纖時，必須調整光纖進行補償對準，只有當光纖軸沿折射光束路徑時才具有最佳耦合效率。根據斯涅爾定律，我們知道對于 n = 1.47 且斜切角為 8 度的光纖，接收光纖面上所需的入射角應為 11.8 度。這將提供 8 度的折射角，使折射光束沿接收光纖光軸傳播。
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Ansys Fluent 所具有的嵌套網格功能也極大提升了瞬態運動類型問題的分析效率。
在面對復雜流動及傳熱傳質分析問題的過程中，Ansys Fluent 的非耦合隱式算法、耦合顯示算法及耦合隱式算法可以應對各種求解需求。
Zemax OpticStudio 的版本必須為 Ansys Zemax OpticStudio Premium 或 Ansys Zemax OpticStudio Enterprise。不支持 Legacy Zemax OpticStudio。Lease 和 Paid-Up 兩類 Ansys Zemax 許可證均可用于使用該工具。
使用剖切視圖有助于選擇內表面。
4. 施加邊界條件并定義分析類型。 開啟大變形，并定義若干子步。固定底面，在頂面施加 600 N 的壓力載荷。插入命令片段以創建靜水壓流體單元。這些單元的行為由理想氣體定律控制。要生成這些單元，需要準備一個表面選擇（之前創建的命名選擇）和一個壓力節點（該節點位于空氣體積內部）。實現上述功能的命令行如圖 2 所示。
Moldex3D 2026新增分割復曲面功能，有利于處理接觸面的網格，從而順利產生所需網格。
幾何定義以及幾何分割
步驟1：準備模型
在模型頁簽中的模型簽中點選匯入幾何，并選取模型所需匯入的幾何檔案，選擇檔案后按下確認，塑件（多重曲面）以及流道（曲線）的幾何模型便會匯入，并于顯示窗口中顯示。
正如預期的那樣，在這種情況下，波前映射在中心顯示一個峰值，類似于本文凸面鏡部分中顯示的 Zygo 測量，因為兩者都沿同一方向觀察波前，從物面到像面。
根據這個雙凸透鏡的實驗，我們可以得出結論，OpticStudio 生成的 YYY.DAT 數據文件可以直接貼在鏡頭的前表面，而倒置和翻轉的數據文件可以用于鏡頭的后表面。
當選用連續纖維時，程序調用超限切削邏輯：先在計算基體尺寸后，使纖維初始生成時超出邊界，隨后通過全局布爾運算切除外部多余幾何體。這一處理方式使得所有纖維端面與基體表面具備一致的平齊度，避免了切割面階差對周期性網格對齊造成的影響。
圖 2.
邊界條件參照ASTM標準設置，即在 125 mm × 75 mm 矩形框內支撐試件，僅約束面內平移自由度，不約束法向。插件的邊界建模即復現了這一試驗構型。
6.2 施加載荷
饋線載荷：
Insert → Force
選擇套筒內表面 → 大小：2000 N → 方向：沿 Y 負向
螺釘預緊力（墊圈區域）：
Insert → Force
選擇墊圈作用面（圓環區域） → 大小：900 N → 方向：沿 Y 負向
步驟 7：求解設置
點擊Analysis Settings
開啟Large
</p><p><strong>（1）優化后的結構力學性能提升</strong></p><p>優化后Ansys仿真結果顯示（如圖6所示）：第7枚鏡片的徑向應力由3.86MPa降至0.046MPa，降幅達98%；后鏡框軸向補償量由0.0008mm提升至0.028mm，顯著緩解了溫度載荷下的結構變形影響。
首先利用LS-DYNA提取關鍵區域力學特征并借助時空分解進行系統解耦；隨后結合遺傳算法與目標級聯法進行參數反演，鎖定地板下部結構的最優剛度與阻尼；最后利用響應面模型完成下部結構（模塊化組件）優化設計，最終實現eVTOL地板加速度峰值的降低。該方法融合了LS-DYNA仿真與LPM快速迭代優勢，為航空器適墜性設計提供了高效的正向量化設計手段。
