3.2 從第三步開始施加熱載荷，溫度從23.85℃ 升高到 37.85℃。在此期間，由于未發生相變，間隔器的形狀保持不變。第四步，溫度從 37.85℃ 升高到 50.85℃，由于此步中未發生主要的相變，計算再次快速收斂。第五步，溫度升高到 51.85℃，收斂速度變慢，大部分形狀恢復發生在此步中。第六步，將溫度冷卻至 37.85℃，間隔器的形狀保持不變。 圖 2.

3.2 從第三步開始施加熱載荷，溫度從23.85℃ 升高到 37.85℃。在此期間，由于未發生相變，間隔器的形狀保持不變。第四步，溫度從 37.85℃ 升高到 50.85℃，由于此步中未發生主要的相變，計算再次快速收斂。第五步，溫度升高到 51.85℃，收斂速度變慢，大部分形狀恢復發生在此步中。第六步，將溫度冷卻至 37.85℃，間隔器的形狀保持不變。 圖 2.

</p><p>1 風機葉片包容性分析</p><p>2 顯式動力學單元</p><p>3 接觸分析中Part的運用</p><p>4 沖擊分析中的塑性和失效</p><p>5 點焊失效分析</p><p>6 鋁棒沖擊分析</p><p>7 受軸向載荷梁的屈曲分析</p><p>8 用剛性沖頭彎管</p><p>9 小型重啟動分析</p><p>10 回彈分析</p><p>11 施加熱結構預載荷</p><p><br><

默認第1載荷步計算界面數值偏移或者模型過盈，第2載荷步對軸施加熱條件，如下圖。 使用遠程約束控制環的外圈，遠程約束中所有方向均為0。 接觸算法使用法向拉格朗日。 Step2 結果后處理。 在結果中插入接觸工具——壓力，結果如下。 可見在1.35s作用接觸壓力降低為0，即第二載荷步的35%。通過插值計算可知此時溫度為 T=（-1000-22）*35%+22=-336℃。

為了在產品開發過程中降低成本和爭取時間，GTC使用了ANSYS Icepak、ANSYS Multiphysics、ANSYS FLUENT和ANSYS Workbench等技術。在最近的一個項目中，研究人員使用ANSYS Icepak對一個布線系統開關裝置組件（安裝和控制開關）進行熱和電模擬，來確定焦耳加熱產生的溫度，以及定義導體和絕緣體規格，以便有效地管理熱量。

建模以及劃分網格 采用脈沖激勵方式，主要分為兩個過程，主動加熱和自然冷卻過程，持續時間為5s。 主動加熱過程：在0~0.02s內，對試件缺陷表面連續施加熱流密度為40000W/m2的脈沖熱流，脈沖寬度為20ms，由于脈沖時間較短，為了提高求解精度故應設置較小的載荷子步，此處設步長為0.0004s。

同樣，利用Ansys有限元方法對鋼板進行三維焊接模擬，假設鋼材為Q345鋼，采用沿著長度方向v型坡口對接施焊，取與雷卡林試驗相同的焊接參數。溫度場結果如圖4所示，可以看出在整個鋼板區域，包括熔池附近區域，溫度場的模擬結果與雷卡林實驗結果都具有較好的一致性。尤其是對鋼板應力變形影響比較大的焊縫附近區域，如200 ℃和400 ℃熱影響區的大小，模擬結果范圍與實驗結果范圍大致相同。

如果溫度與熱流率同時施加在一節點上則ANSYS讀取溫度值進行計算。 注意：如果在實體單元的某一節點上施加熱流率，則此節點周圍的單元要密一些，在兩種導熱系數差別很大的兩個單元的公共節點上施加熱流率時，尤其要注意。此外，盡可能使用熱生成或熱流密度邊界條件，這樣結果會更精確些。

本例實際流程可以簡化如下，我個人喜歡拆分不同的模塊，這樣方便“故障隔離”: 圖4 流體仿真流程 一、模型簡化與網格劃分 由于復雜的三維結構會增加網格劃分的難度，會導致網格數目的無謂增加，加大計算量，因此對齒輪減速器三維模型進行簡化：殼體的凸臺、通孔、墊圈等予以去除；統一壁面厚度；滾動軸承結構在對應位置采取同心圓環來表示，方便施加熱流。

施加熱邊界條件并求解 *DO,tm,60,180,60 ！定義時間參數tm從60到600（秒） Time,tm ！當前時間為tm Temp=20+345*LOG10(8*tm/60+1) ！計算環境空氣溫度 SF,HTbound1,CONV,25,Temp ！對邊界HTbound1施加對流作用 SF,HTbound2,CONV,25,Temp ！