ansys極限應變的案例
極限應變速率淺證
之前一篇講了極限應變速率，今天剛好可以現身說法。壓縮樣高度是1000mm，然后上模的速度是5mm/s，極限應變速率是0.01，下面看結果。計算過程一直無法收斂，在模擬過程中也看不到應變，結果非常異常。
速度5mm/s，極限應變速率0.01
然后我將速度增大10倍，改成50mm/s,得到以下結果，這個結果正常多了，計算過程也沒遇見無法收斂的情況。原因為何？原因就是50/1000=0.05＞0.01，即大于極限應變速率。
速度 50 極限應變速率0.01
那么既然只要大于極限應變速率就行，那我是不是把極限應變速率改小而不改變速度也行呢？答案是肯定的，以下就是結果，非常漂亮。
速度5 極限應變速率0.001
好了，結果證明只改小極限應變速率也行，那改小應變速率之后，對結果會有什么影響嗎？那這次我們仍然讓速度保持為50，將極限應變速率改成0.001，得到以下結果，和速度50，極限應變速率0.01的結果對比，發(fā)現這倆結果一模一樣。得出結論，改小極限應變速率并不會影響結果！
速度50 極限應變速率0.001
展開 地下開采誘發(fā)地表下沉的應變極限準則(Fracturing Limits)
控制沉降的一個主要評價指標是斷裂極限(Fracturing Limits), 即巖石多大的應變是可以接受的。
在過去的文章中，討論了地下開采引起地表沉降的影響因素以及沉降預測的經驗方法，參考以下的鏈接。
崩落采礦誘發(fā)地表沉降預測的經驗方法
丘基卡馬塔銅礦由露天開采轉入地下開采
地下采礦引起的地表沉降分析
采礦引起地表沉降的影響因素
2 斷裂極限準則
位于智利的埃爾特尼恩特(El Teniente Mine)銅礦是世界上規(guī)模最大的地下礦山，因而地表沉降是一個必須關注的問題。Cavieres, P., et al. (2003) 使用3DEC對埃爾特尼恩特礦大規(guī)模地下開采誘發(fā)的斷裂極限進行了三維數值模擬，他們通過數值反分析(數值反分析(Numerical Back-Analysis))確定出斷裂極限準則由總應變超過0.005(0.5%)的區(qū)域來定義，從而校驗大規(guī)模地表出現裂縫的極限狀態(tài)。雖然這個準則是通過埃爾特尼恩特的斷裂極限進行反分析而制定的，但Itasca(2018)通過對世界上其它4個礦山的反分析表明，總應變 0.005在數值模型中劃分斷裂限制是合適的。Zhao X. and Zhu Q. (2020) 從文獻中總結了其它一些應變準則， 如下圖所示。在我們的研究中，使用0.005作為應變極限準則。
3 參考文獻
[1] Cavieres, P., et al. (2003) Three-Dimensional Analysis of Fracturing Limits Induced by Large Scale Underground Mining at El Teniente Mine. pp. 893-900.
展開 ANSYS如何提取能量結果（應變能，應變能密度，應變能時程）？ ￥100
<div contenteditable="false" width="100%">
<p>對于靜力分析，常提取結構的變形、<a href="https://www.yqgqt.org.cn/qa/4700" class="jsk-anchor">應力</a>、應變和約束反力等結果，相關方法可查看，而對于動力分析，常提取結構的位移、速度、加速度、反應譜等計算結果。而能量是表征物理系統(tǒng)做功的量度，是<a href="https://www.yqgqt.org.cn/major/Ansys" class="jsk-anchor">ANSYS</a>重要的計算結果之一。應變能(Strain Energy)是應力和應變結果計算出來的，由于變形而儲存在結構內的能量，包括由于材料塑性而產生的塑性應變能。</p>
<p>在<a href="https://www.yqgqt.org.cn/major/Ansys" class="jsk-anchor">ANSYS</a>中，/POST1中觀察整個模型在指定時刻的結果，而在/POST26中，可以觀察到指定節(jié)點在整個持時范圍的響應。本文分別從這兩個方面對ANSYS中能量的提取方法進行介紹。
展開 基于ANSYS Workbench 仿真分析液壓閥塊內部油路極限壁厚
在 ANSYS Workbench 中使用 Mesh 模塊對研究對象進行網格劃分時，需要考慮的問題有很多，但總的來說是：對于結構簡單的模型可以直接采用對應網格劃分方法；對于結構較復雜的模型，則應根據問題的需要選擇合適的網格劃分方法[5]。網格化的三維模型如圖 4 所示。
1.3 邊界條件與約束載荷的設置
為了簡化計算并確保分析結果的準確性，應把液壓閥塊從整個液壓系統(tǒng)中分離出來進行有限元分析計算。在添加約束和載荷時，應根據實際受約束和受力狀態(tài)合理選擇約束類型和載荷類型[6]。在液壓系統(tǒng)實際使用過程中，液壓閥塊一般從底部或側面用螺栓固定在結構件上，然后通過硬管或膠管與其他液壓元器件相連，液壓閥塊內部流經高壓液壓油，以實現設計的功能。
所以此次仿真，我們對液壓閥塊底面添加一個固定支撐，然后對 4 個內部封閉腔施加 42 MPa 的極限壓力。求解后最終觀察液壓閥塊主封閉腔與另外 3 個封閉腔的最小壁厚間隙分別為 3 mm、5 mm 和 7 mm時所受的應力與應變的情況。
1.4 仿真結果及分析
ANSYS Workbench 后處理器提供了友好的用戶界面，可以計算出每個節(jié)點的應力值，并能通過云圖的形式表達出來[7]。
通過對液壓閥塊 4 個內部封閉腔施加 42 MPa 的極限壓力后仿真，得出了液壓閥塊所受的 Von Mises等效應力云圖與等效彈性應變云圖，分別如圖 5、圖 6所示。
從計算結果中可以看出，液壓閥塊所受的 VonMises 最大等效應力與最大等效彈性應變出現在最小壁厚間隙為 3 mm 處，最大等效彈性應變達到了0.549 37 mm，相對于 3 mm 的壁厚來講影響比較大，最大等效應力更是達到了 102 MPa。
展開 
ANSYS求斜拉橋的極限承載力
命令流如下
finish$/clear$/filename,cablestayed bridge,1
/Title,The plastic anlysis of cable-stayed bridge
/replot
/prep7
et,1,link10$et,2,beam189$keyopt,2,7,1$et,3,beam54 !定義三種單元，主梁beam188,主塔beam54,拉索link10
mp,ex,1,2.05e11$mp,prxy,1,0.3
tb,bkin,1$tbdata,1,1.67e9,0.0 !定義拉索為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點
mp,ex,2,3.25e10$mp,prxy,2,0.17$mp,gxy,2,1.38e10
tb,bkin,2$tbdata,1,4e7,0.0 !定義主梁為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點
mp,ex,3,3.45e10$mp,prxy,3,0.17$mp,gxy,2,1.47e10
tb,bkin,3$tbdata,1,5e7,0.0 !定義主塔為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點
sectype,1,beam,mesh$secread,mybox,,,mesh
sectype,2,beam,i$secdata,5.28,5.28,4.6,0.6,0.6,2.7
r,1,0.0084,0.003315
展開 Ansys Zemax | 使用點擴散函數的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
其次 OPD 扇形圖顯示出0.25波量級的像差，并且該顯微鏡位于衍射極限的邊緣，這意味著它的衍射極限足以進行諸如惠更斯 PSF 之類的分析，但它仍然存在一些幾何像差，這改變了系統(tǒng)的衍射極限性能。根據經驗，最大化視野和分辨率的顯微鏡設計往往屬于近衍射極限系統(tǒng)的類別，并且通常難以僅基于瑞利準則進行表征。
根據瑞利準則，可以增加場的分離距離，并重新評估結果。我們已經在圖 6 中完成了它，在物平面中分離了2.3 um。
圖 6 - 惠更斯 PSF 的結果，以及 PSF 截面與多重結構中2.3 um的物平面 Y 場分離。通過增加點之間的間隔距離，PSF 開始在圖像平面中分離，并且可以觀察到兩個不同的峰值。
隨著更大距離的分離，產生的 PSF 變得可區(qū)分。惠更斯 PSF 截面中的峰分離幾乎10 um，這與系統(tǒng)放大倍數 (4X) 一致。當我們說“可區(qū)分”時，它是對我們在圖 6 中看到的內容的定性評估。但是，如果定義了在后處理方面應如何分離峰，則可以使該標準更加客觀。例如，一個標準可能是“我希望能夠用80% 的閾值并檢測兩個獨立的點”，在這種情況下，可以使用 OpticStudio 優(yōu)化峰值間距以對應于最大相對輻照度的80% （這超出了本文的范圍）。
最后，我們還可以考慮探測器的物理像素大小，以獲得從顯微鏡看到的圖像。PSF 的半高全寬約為12um，我們假設的探測器的物理像素大小為6.5 um，這顯然違反了 Nyquist-Shanon 采樣定理，這是顯微鏡設計的另一個限制。圖7顯示了當圖像采樣更改為32x32像素且圖像增量（物理像素大?。?.5 um時的惠更斯 PSF 結果。
圖 7 - 考慮探測器的物理像素大小時，PSF 重疊。
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2025大賽優(yōu)秀作品 | 基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設計
“Ansys 2025 全球仿真大會”仿真應用大賽優(yōu)秀作品展示
本屆仿真應用大賽最終評選出 30 篇 TOP 優(yōu)秀作品，分別榮獲一、二、三等獎及行業(yè)最佳實踐獎。近 200 位來自汽車、半導體、高科技、能源等行業(yè)的仿真精英參賽，他們以前沿思維與創(chuàng)新實踐，充分展現了仿真技術的無限潛能。我們將陸續(xù)為大家分享獲獎佳作，帶您一同領略仿真賦能創(chuàng)新的非凡力量，希望用戶能從中汲取靈感、啟迪思路。
作品名稱：基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設計
作者： 黃世雄 | 綿陽京東方光電科技有限公司
關鍵詞：內應力，Ansys Mechanical-CFD雙向耦合，內聚力，封裝失效，牛角PS
作者說
利用Ansys工具，可做多項耦合設置條件，以符合實際多種不同狀況，此設置包含熱/內聚力/內應力/結構耦合，同類型不同的封裝不良可使用相同仿真方式，使用相同外力與內應力，優(yōu)化仿真方法。此仿真結果可以有效指導工程設計優(yōu)化、性能提升，成本控制等作用，具備推廣性形成的仿真方法論體系，具備知識封裝及集成性。
OLED屏在信賴性高溫高濕作用下，孔區(qū)封裝失效水氣進入屏內部造成屏顯示異常高發(fā)，懷疑應力對孔區(qū)影響，應力集中使其發(fā)生GDSH不良，此應力為破壞應力，其中另一模型無封裝不良，以此應力值為安全應力值。利用Ansys Mechanical-CFD雙向熱固耦合仿真，配合Command方式寫入內應力及導入測試內聚力方式，在有效時間內測試多組設計方案，最終優(yōu)化方案條件較安全應力值低，后續(xù)可作為設計參考依據，大幅節(jié)約了評估時間和成本。
展開 細說Ansys熱應變的參考溫度 ￥9.9
其中：
??????????????? – 熱應變
T – 施加溫度
Tref – 參考溫度（Reference Temperature）
二 提出問題
很簡單是不是，但是問題來了？Ansys中要設置Secant CTE時，如下圖1定義的材料參考溫度，還有圖2定義分析模塊中環(huán)境溫度。
1. 圖1和圖2對應的數值是什么？區(qū)別與聯系。
2. 如圖設置參考溫度和環(huán)境溫度后，熱應變怎么計算？
圖1 材料屬性里的Tref （劇透）
圖2 分析模塊里的T0 （劇透）
三 基礎梳理
解決問題之前，首先再對熱膨脹系數的基礎梳理一遍。
(以下內容包括基礎理論分析，轉換計算，應用建議及參考資料分享)
展開 Ansys案例研究 | 單軸拉伸試驗應變測量
概述：
單軸拉伸試驗是了解大多數材料并獲取應力與應變關系的主要方法。可靠的拉伸數據對于組件設計至關重要。本案例展示了如何進行拉伸試驗并獲取應變圖。
目標：
觀察在施加漸進式位移載荷的單軸拉伸試樣中的應變。
步驟：
1、打開Ansys Workbench，創(chuàng)建一個“靜態(tài)結構”系統(tǒng)。
2、定義拉伸試驗樣品的材料屬性。本例中使用的是結構鋼。
3、導入模型，其外觀類似于圖 1 所示。
圖1 單軸拉伸試驗試樣
4、將材料分配給幾何體。
5、按照圖2所示，在試件上施加適當的約束條件。
圖2 樣品的邊界條件
6、按照圖2所示施加位移。
7、對模型進行網格劃分并運行仿真。繪制等效彈性應變(圖3)。
圖3 等效彈性應變圖
總結：
本案例說明了單軸拉伸試驗樣品中應變的測量方法。
如有疑問歡迎留言或私信！
展開 ansys平面應力和平面應變問題
ansys平面應力和平面應變問題：
如果能將三維問題簡化為二維問題，將大大節(jié)約計算時間。對于平面應力和平面應變問題就可以實現這種簡化，本問將介紹一下平面應力和平面應變的概念。
平面應力：只在平面內有應力，與該面垂直方向的應力可忽略，例如薄板拉壓問題。
平面應變：只在平面內有應變，與該面垂直方向的應變可忽略，例如水壩側向水壓問題。
適用于ansys的應變梯度塑性本構（CMSG）子程序（開源資源）
/blob/f4680eb4fe4febb1c8f3a270e2a958663b52a978/Source/usermatps.F
該程序以ansys為開發(fā)平臺，但里面的很多內容是相通的。
ANSYS瞬態(tài)分析全時程結構響應最大值的提取方法（變形、應力、應變、能量） ￥100
</p><p>同樣的方法，可以提取全時程最大的位移、應力、應變、能量等結果。</p><p><img src="https://img.jishulink.com/upload/202302/623025b5c0d646b9973cd2adc6c6037f.png" alt="1.png"></p><p>收費內容為相關命令流。</p>
ANSYS nCode DesignLife等幅應力、應變壽命疲勞分析完整教程 ￥10
等幅應力壽命疲勞分析目標和步驟
? 目標:
?使用ANSYS Mechanical和ANSYS nCode DesignLife
解決等幅應力-壽命疲勞分析
? 步驟
?找到算例包并解壓
?定義Engineering Data中Ncode材料
?修改Mechanical 中模型
?Mechanical 求解分析
?獲取ANSYS nCode DesignLife 系統(tǒng)
?求解
?后處理獲取疲勞結果
應變壽命疲勞分析理論分析基礎及DesignLife關鍵設置
Strain-Life (EN) 應變疲勞分析理論基礎
? 討論循環(huán)應力-應變曲線和應變-壽命關系的關系
? 討論平均應力的影響
基于應力疲勞壽命評估之多軸評估方法
目標和步驟
? 目標:
? 檢查多軸評估方法及影響應力壽命計算的其它因素
? 步驟
? 利用restore archive解壓縮
? Mechanical求解
? nCode SN Constant Amplitudesystem 和Mechanical 的model模塊建立連接
? 打開DesignLife
? 修改load mapping
? 求解
? 查看多軸評估
? 修改多軸評估
? 求解
? 查看結果
其他方法求解:
? 研究其他應力組合方法（ stress Combination Methods ）
?調查非平均SN數據的使用（ Certainty of survival ）
?研究應力梯度效應
?安全系數計算
等幅SN疲勞壽命分析之平均應力影響
目標/步驟
? 目標:
? 檢查平均應力對疲勞壽命評估影響
? 步驟
? restore archive
? solve Mechanical model
?
展開 基于溫差法link10下的某大橋預應變下的模態(tài)分析 ANSYS apdl ￥80
<p>鋼筋采用link10單元，通過溫差法施加預應變</p><p>幾何模型</p><p><br></p><figure style="text-align: center;" class="ql-align-center">
<figure class="figure-image" contenteditable="false" data-img="https://img.jishulink.com/202601/attachment/1d84759427044b8ea948ae93489c3eb1.png" style="display: inline-block;" data-regular="true">
<img src="https://img.jishulink.com/202601/attachment/1d84759427044b8ea948ae93489c3eb1.png" style="" width="842" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/202601/attachment/1d84759427044b8ea948ae93489c3eb1.png?image_process=/format,webp" data-pc-src="https://img.jishulink.com/202601/attachment/1d84759427044b8ea948ae93489c3eb1.png?
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