天然波
關注創建者：匿名 創建時間：2021-08-10
天然波的實例教程
4.1.3-3 4.2.4 4.3.4 選波的注意事項：7條波（2條人工，5條天然波）取平均值，3條波（1條人工，2條天然波）取包絡值，主要周期點（振型質量累計達到90%各階振型所對應的周期點）應不大于20%，優先保證周期點匹配，設計地震動加速度峰值可根據地震波的差異性加以調整，每條地震加速度時程曲線計算所得結構底部剪力，與振型分解反應譜法計算結果相比一般不會小于65%、大于 135%；多條地震加速度時程曲線計算所得結構底部剪力的平均值（包絡值），與振型分解反應譜法計算結果相比一般不會小于80%、大于 120%。
4.6.1-2 橡膠類支座不宜與摩擦擺等鋼支座在同一隔震層中混合使用。
4.6.1-4 隔震層彈性恢復力要求。
4.6.2-2 隔震支座底面宜布置在相同標高位置上，標高不一致（電梯下懸）或錯層隔震等時，罕遇地震作用下，相鄰隔震層的層間位移角不應大于 1/1000。
4.6.2-4 設防地震下偏心率不宜大于3%。（也可以關注一下罕遇地震下偏心率的大小）
4.6.4-3 隔震支座性能檢測時，應當根據隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應力限值作為支座豎向荷載來進行檢測。
4.6.8 隔震層抗風承載力驗算，目前風荷載分項系數取1.5。
4.6.9-2 罕遇地震作用下結構抗傾覆承載力驗算，可計入抗風裝置的作用。
4.6.9-3 罕遇地震最大拉應力和最大壓應力驗算。
展開 圖4-4 隔震支座網格劃分
4.3地震波選取
本文分兩組工況進行計算，工況一：天然波EL-Centro（0.4g），工況二：不同Tg(0.25s-0.9s)的人工波（0.22g），共10條人工波計算。圖4-5至圖4-7分別給出所輸入人工波的地震動加速度反應譜、速度反應譜及三聯反應譜曲線。
圖4-5 人工波加速度反應譜
圖4-6人工波速度譜
圖4-7人工波三聯譜
5 隔震結構結果分析
5.1結構動力特性分析
隔震結構的動力特性如下表所示，一階周期為1.40924s。結構的前六階模態振型如下圖5-1中各圖所示。
(a) 結構一階振型
(b) 結構二階振型
(c) 結構三階振型
(d) 結構四階振型
(e) 結構五階振型
(f) 結構六階振型
圖5-1結構前六階振型圖
5.2隔震支座滯回曲線
輸入十條人工波地震波進行時程分析，在人工波作用下結構的隔震支座滯回曲線如下圖5-2所示。
圖5-2隔震支座滯回曲線
5.3層間位移
在十條不同人工波作用下，上部結構最薄弱的地方是10號樓層，且最大頂點位移為0.28m。
圖5-3上部結構層間位移
6 結論
本文基于有限元軟件Abaqus，建立了考慮土—樁相互作用的隔震結構安全性有限元技術體系。建立土-樁-隔震結構耦合的動力彈塑性分析模型，通過施加了El波與多條人工波，研究了隔震結構在考慮土—樁相互作用下的彈塑性時程響應。
結果表明：該方法可用于考慮土—樁—隔震結構的地震安全性水平及結構層面水平的分析。
展開 【JY】Abaqus案例—天然橡膠隔震支座豎(軸)向力學性能
【JY】Abaqus6.14-4如何關聯fortran？
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4.1.3-3 4.2.4 4.3.4 選波的注意事項：7條波（2條人工，5條天然波）取平均值，3條波（1條人工，2條天然波）取包絡值，主要周期點（振型質量累計達到90%各階振型所對應的周期點）應不大于20%，優先保證周期點匹配，設計地震動加速度峰值可根據地震波的差異性加以調整，每條地震加速度時程曲線計算所得結構底部剪力，與振型分解反應譜法計算結果相比一般不會小于65%、大于 135%；多條地震加速度時程曲線計算所得結構底部剪力的平均值
從圖2中可以看出人工波（紅色曲線）與天然波（藍色曲線）的持時特性吻合得很好。生成人工波的方法有兩種，一種為頻域方法，另一種為時域方法。一般來講，時域方法匹配的效果更好一些，但是花費的時間更多。
圖2 生成人工波
1.2 初始重力工況
在進行非線性時程分析之前，需要先對結構施加重力荷載，重力荷載通常使用非線性靜力工況或者階段施工工況模擬，某些情況下也可采用非線性時程工況模擬。
圖4-4 隔震支座網格劃分
4.3地震波選取
本文分兩組工況進行計算，工況一：天然波EL-Centro（0.4g），工況二：不同Tg(0.25s-0.9s)的人工波（0.22g），共10條人工波計算。圖4-5至圖4-7分別給出所輸入人工波的地震動加速度反應譜、速度反應譜及三聯反應譜曲線。
