長輸管道的案例
淺談海外長輸油氣管道工程水壓試驗“試壓包”的編制
淺談海外長輸油氣管道工程水壓試驗“試壓包”的編制
馮成功 洪亮 張恒 王春梅
（中國石油天然氣管道第二工程公司，徐州 221008）
摘要：本文以阿聯酋阿布扎比原油管道工程為例，詳細介紹了海外高端油氣市場長輸管道水壓試驗試壓包的概念及主要組成部分，分析了編制試驗包的工作流程，及試壓包各組成部分的詳細內容和試壓包的檔案管理注意事項，對海外油氣管道工程水壓試驗工作的開展提供了寶貴經驗，有一定借鑒價值。
關鍵字：管道 水壓試驗 試壓包 編制
0 引言
2008年4月，在中東地區石油貿易中心阿聯酋，中石油承攬了至今最大的海外EPC總承包項目——阿布扎比原油管道工程（英文簡稱ADCOP）。由中石油管道二公司（英文簡稱SPCC）承擔其中307km 48"管線的施工合同。在這個石油行業的高端市場，業主的要求幾乎是執行行業內最為嚴格的施工規范和驗收標準，水壓試驗作為長輸油氣管道試運投產前最重要的一道工序，是對整個管道系統的管材質量、管道螺旋焊縫或直焊縫焊接質量、管道環縫焊接質量等進行的一項最終的綜合性檢驗。在水壓試驗開始前，承包商需編制試壓包，試壓包經業主批復后，才能開始水壓試驗工作。與國內項目試壓包相比，海外項目的試壓包內容更精確、豐富。水壓試驗試壓包的編制工作與國內工程存在著差異及特殊之處，有待于國內項目管理者認識和借鑒。
1 試壓包的概念及主要組成部分
試壓包是長輸油氣管道水壓試驗前向項目第三方、監理和業主遞交的申請開始實施管道水壓試驗的一套資料。試壓包是關于試壓段落施工質量及水壓試驗各項準備工作的資料匯總，可證明該試壓段落滿足水壓試驗前業主要求的有關規定，可申請開始水壓試驗工作。試壓包經業主批復后，方可開始水壓試驗工序。
展開 長輸管道的焊接工藝和方法
關于螺旋焊道的打磨要求較高是因為未打磨的螺旋焊縫和管道焊縫構成交叉焊縫造成三維應力及缺口效應，易造成裂紋，而且未打磨的螺旋焊縫與母材夾角處往往有鐵銹，蓋面時候容易產生氣孔。另外對于焊接借口的螺旋鋼管的螺旋焊縫應該至少離開100mm，避免應力集中，產生缺陷。
1.4坡口制備
在坡口制備工程中，要特別注意坡口的角度和鈍邊，過大或過小都降影響焊口質量，過大的鈍邊一般會出現未焊透，過小的鈍邊容易產生燒穿，都會影響到根焊的質量。所以應該嚴格按照工藝要求，一般選擇在1.5~2.0mm之間。
2、根焊
對于長輸管道采用下向焊的目的是采用大的焊接規范和相對少的焊接材料消耗從而達到提高工效、節約成本，而很多焊工依然采用的習慣的管道全位置向上焊的大間隙、小鈍邊的對口參數用作管道下向焊技術，既是不科學的，同時也是不經濟的。這樣的對口參數，不僅增加了焊材的無謂消耗，而且隨焊材消耗的增加，同時也增加了焊接缺陷產生的概率。而且根部缺陷的返修較填充蓋面中產生的缺陷要為困難，所以根焊的對口參數選擇相當重要，一般間隙在1.2-1.6mm之間，鈍邊在1.5-2.0mm之間。
在進行根焊時，焊條要求和管道軸線成90度夾角，并指向軸心，正確的焊條姿勢是保證根焊背面成形的關鍵，特別是在保證根焊焊道位于焊縫中心和消除內咬及單邊未焊透上，當調整焊條縱向夾角可以改變焊條穿透能力，由于一般不能獲得完全一致的坡口間隙和鈍邊，所以要求焊工必須通過焊條縱向夾角的調節以調整電弧的穿透力，以適應接頭坡口和焊接位置。焊條應保持在接頭的中心，除非發生電弧偏吹。焊工可以通過調整焊條與管道軸線夾角角度及保持短弧可以消除電弧偏吹，否則電弧吹向的單邊坡口內側將發生內咬，另一側發生未焊透。
展開 陰極保護技術的應用現狀及相關問題探討
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 石油化工腐蝕與防護 勝利油田
作 者 | 楊超等
關鍵詞 | 陰極保護 應用現狀
共 2475 字 | 建議閱讀時間 11 分鐘
導 讀
目前陰極保護與涂層協同保護已經廣泛應用于管道的腐蝕防護上。防腐層作為管道防護的第一道防線，將管道與腐蝕性介質隔開，并且保護管道不受外力機械損傷；而當防腐層出現破損時，此時陰極保護作為第二道防線，保證管道破損處不受腐蝕影響。陰極保護主要包括外加電流陰極保護和犧牲陽極陰極保護。對于不同防腐層的管道來說，SY/T 0036中指出了所需要的最小陰極保護電流密度：就目前應用廣泛的3PE防腐層(1MΩ·m2)來說，金屬管道保護需要的陰極保護電流密度小于10μA/m2，一方面，防腐層極大地減小了陰極保護系統的輸出電流；另一方面，由于較高的防腐層電阻率，使得陰極保護電流更加均勻，能夠保護更長的管道。因此，從長輸管道陰極保護、集輸管網陰極保護和站場區域陰極保護三個方面進行了討論，提出了陰極保護后續需要研究的四個問題。
陰極保護設計
1
長輸管道陰極保護
經過多年的發展，長輸管道的外加電流陰極保護已經形成了完整的計算、設計體系，長輸管道的陰極保護示意圖如下。
展開 天然氣還可以這樣儲存，你了解嗎？
LNG一般為長距離和大規模的船運。
4、 管道儲氣
管道儲氣,利用末端的壓力和容積的變化來儲存天然氣，既利用了長輸管道較高的壓力，又解決了利用長輸管道儲氣調峰難以實現的問題。技術成熟，經濟上優于儲氣罐儲氣。
5、 水合物儲氣
天然氣水合物能夠在較低的溫度和壓力下形成，1立方米的水合物能夠儲存150一180立方米的天然氣。此種方法在小型、分散、邊緣油田伴生氣的開采、運輸方面具有很大的優越性。
Gudmundsson等人獲得的水合物生成技術如下儲罐內的水經過制冰裝置，獲得冰水比例為1:1的混合物，與天然氣在三級反應器系統中生成水合物，水合物離開最后一級反應器時，重量比占30%，然后分離掉未反應的水，放置于儲罐等待運輸。
水合物形成后，儲存在鋼制的儲罐中，然后將水合物運到儲氣站，運輸的過程保持常壓，-15?C使用天然氣時，給儲罐內水合物升溫,使水合物汽化，調壓后輸送到用戶。
6 、壓縮天然氣儲氣
壓縮天然氣(CNG)的體積約為標準狀態下同質量的天然氣的體積的1/200。壓縮天然氣的生產運輸，是將低壓的天然氣增壓至20一25MPa，用高壓氣瓶組車通過公路運輸至使用地，再經過輸配站將高壓的天然氣減壓到1.6MPa，最后進入儲罐或者經過進一步減壓后進入城市管網。
每種儲存技術都有自身的特點，要根據氣源情況、城市規劃等方面，做技術經濟比較后，選擇經濟合理、安全可靠的方式。
展開 
固定焊口、轉動焊口、預制焊口的介紹
在管道焊接中與固定焊相對應的是轉動焊。固定焊是管道組對后焊口不對直焊接人員，在焊接過程中隨焊接位置而動（橫、豎、仰、俯中變動）施焊。
上圖的焊縫是固定焊口
轉動焊口則是焊接過程中轉動焊口使焊接人員在一個比較理想的位置（橫、豎、仰、俯中的一個）施焊。
上圖轉動焊口
其實簡單的說固定焊焊接接頭就是現場施工焊接的焊縫，是相對于預制管道而言。
固定焊口是管子不動，焊工進行全方位焊接，特別是仰焊時，焊接方法不好操作，對焊工技術要求高，容易產生缺陷，通常是在管廊上施工；轉動口是管子可以轉動，焊接位置基本是平焊、立焊，焊接操作方便，缺陷少，基本是在地面或樓地面施工。
焊接檢測時，為了防止都抽選檢測轉動口，合格率高，要求必須抽檢一定比例的固定口，便于保證整個管道的焊接質量。《壓力管道安全技術監察規程--工業管道》中規定固定焊口的檢測比例不少于40%。
一般情況下我們把固定口做活動口。活動口是管道預制焊口，管道在場外預制時管段可以移動或轉動。固定口是現場安裝焊口，這時候管道無法移動或轉動。長輸管道管道規范中稱為“碰死口”，并且要求“應進行100%射線探傷檢驗”。死口焊接角度復雜，焊接質量不容易保證。
上面圖片里的焊口就是管道預制焊口
固定焊口是相對轉動焊口而言的。轉動焊口是指電焊工人在管道預制焊接過程中，焊接焊口可以根據電焊工作業最舒服的角度隨意轉動，焊接質量相對穩定，所以電焊工都喜歡這樣的焊口。但有的工件焊口因現場條件要求或工件本身條件限止，焊口只能是固定的，這就是所謂的固定焊口。固定焊口在安裝焊接時，只有唯一的方向焊接口，這種焊口焊接難度大，無損檢測的比例要高。在某些管道施工規范中就明確規定固定焊口檢測所占的比例。
展開 風險分析DNV GL AS Phast / Safeti Offshore v7.2.72.0 1D
PHAST 的泄漏計算考
慮了多種可能的情況，包括有：
1．液相、氣相或者汽液兩相泄漏；
2．純物質或者混合物的泄漏；
3．穩定的泄漏或隨時間變化的泄漏；
4．室內泄漏；
5．長輸管道泄漏。
擴散模塊
擴散模塊是通過對泄漏模塊得到的結果以及天氣情況進行計算來得到云團的傳播擴
散情況。在擴散模塊中，我們也考慮了多種可能的情況，包括：
1．云團中液滴的形成；
2．云團中的液滴下落到（地）表面；
3．下落后在表面形成液池；
4．液池形成后可能會再次蒸發；
5．與空氣的混合、云團的傳播；
6．云團的降落；
7．云團的抬升；
8．密云的擴散模型；
9．浮云的擴散模型；
10．被動（高斯）擴散模型；
燃燒性模塊
在PHAST 中可以計算得到以下可能的可燃性后果：
1．沸騰液體膨脹蒸汽云爆炸（BLEVE）和火球；
2．噴射火；
3．池火；
4．閃火；
5．蒸汽云爆炸。
燃燒性模塊計算得到的結果有以下幾種表征形式：
1．輻射水平；
2．閃火區域；
3．超壓水平；
當計算晚期爆炸（云團擴散一段距離后發生的爆炸）產生的影響時，可燃物的質量
是通過云團擴散模塊提供的數據進行計算的。
毒性模塊
毒性模塊計算主要給出以下結果：
1．濃度隨下風向距離變化的曲線；
2．某個位置濃度隨時間的變化曲線；
3．云團和劑量范圍的俯視圖；
4．室內濃度的變化；
5．毒性概率值或者云團中毒性載荷值；
6．毒性致死率。
展開 斷弧焊到底怎么焊才能行...
3．斷弧焊的操縱要領：斷弧與起弧間隔時間極其短暫（不超過１秒鐘），因此動作一定要迅速，假如熔池冷卻時間過長（熔池呈暗紅色），再起弧，焊道極有可能產生夾渣。另外，兩焊波間距不易過大，要使相鄰兩焊波相疊，形成密鱗片狀，否則會使焊波脫節，外觀成型不夠美觀。
四、斷弧焊方法的改進
斷弧焊固然簡單易學且可以避免多種缺陷的產生，但因其是斷續焊接，焊接速度相對較慢。為進步焊接速度，有必要在斷弧焊焊接技術的基礎上根據斷弧焊的基本原理（短暫冷卻溫度過高的熔池，有效控制熔池溫度）對斷弧焊進行改進：當熔池溫度過高時，將焊條迅速縱向向未焊方向（在坡口內，不要擺出坡口傷及母材）擺出（不斷弧），然后迅速擺回繼續正常焊接，這樣即達到了冷卻熔池的目的又使焊接連續，既保證了焊接質量，又進步了焊接速度。
在長輸管道半自動焊接中，假如能夠熟練把握上述焊接方法并公道加以運用，就能夠達到控制熔池溫度，保證焊接質量的目的。
展開 斷弧焊到底怎么焊才能行...
3．斷弧焊的操縱要領：斷弧與起弧間隔時間極其短暫（不超過１秒鐘），因此動作一定要迅速，假如熔池冷卻時間過長（熔池呈暗紅色），再起弧，焊道極有可能產生夾渣。另外，兩焊波間距不易過大，要使相鄰兩焊波相疊，形成密鱗片狀，否則會使焊波脫節，外觀成型不夠美觀。
四、斷弧焊方法的改進
斷弧焊固然簡單易學且可以避免多種缺陷的產生，但因其是斷續焊接，焊接速度相對較慢。為進步焊接速度，有必要在斷弧焊焊接技術的基礎上根據斷弧焊的基本原理（短暫冷卻溫度過高的熔池，有效控制熔池溫度）對斷弧焊進行改進：當熔池溫度過高時，將焊條迅速縱向向未焊方向（在坡口內，不要擺出坡口傷及母材）擺出（不斷弧），然后迅速擺回繼續正常焊接，這樣即達到了冷卻熔池的目的又使焊接連續，既保證了焊接質量，又進步了焊接速度。
在長輸管道半自動焊接中，假如能夠熟練把握上述焊接方法并公道加以運用，就能夠達到控制熔池溫度，保證焊接質量的目的。
展開 天然氣摻氫輸送技術發展現狀及前景
2 天然氣管道摻氫輸送應用現狀
國外開展了多個天然氣管網摻氫試驗示范項目（見表2），主要研究不同摻氫比例對天然氣輸配基礎設施及終端設備的影響、摻氫天然氣的儲存及監測等。加拿大、美國和西歐地區的應用顯示：將3%～5%氫氣混合到天然氣中，對鍋爐和煤氣灶等最終使用設備幾乎沒有影響。荷蘭Ameland地區14棟樓宇的燃氣中混入20%的氫氣，截止目前尚未發現安全問題。
國外摻氫輸送項目終端的應用場景多為民用灶具，目前已驗證下游設備對氫氣的適應性較好，這主要是由于國外干線管網大多為低碳鋼，耐氫脆性較高。中國干線長輸管網大多采用的X70、X80高鋼級管材，長距離摻氫輸送風險較大，可以考慮根據實際情況在低壓、低鋼級支線管網中開展混氫輸送實踐。
表2天然氣管道摻氫輸送示范項目
雖然國外開展摻氫輸送的研究較早，關于純氫管道建設的相關標準較為成熟，如：美國機械工程師協會的ASMEB31.12—2019《氫氣管道和管線》（壓力管道規范）、歐洲壓縮氣體協會的CGAG—5.6—2005（Reaffirmed 2013）《Hydrogen Pipeline Systems》等，但目前尚未發布專門針對天然氣管道摻氫輸送的技術標準規范。中國發布的GB/T37124—2018《進入天然氣長輸管道的氣體質量要求》中明確氫氣的摩爾分數不超過3%，但這是針對管輸氣體質量的要求，氫氣管道輸送或管道摻氫輸送的標準依舊處于空白。隨著整個產業發展對標準的需求日益突出，各行業組織正在加快制定純氫及摻氫相關標準，團體標準《天然氣摻氫混氣站技術規程》已在制定中，《氫氣輸送工業管道技術規程》和《城鎮民用氫氣輸配系統工程技術規程》等相關標準也在醞釀中。
展開 油氣儲運技術面臨的挑戰與發展前景
2.2、管道腐蝕現象嚴重
目前我國油氣儲運技術水平在發展過程中，不僅僅存在著難以解決油氣儲運過程中不可避免的油氣蒸發問題，還存在著管道腐蝕現象較為嚴重的問題。就目前我國油氣資源所采用的儲運管道的材料而言，大部分的儲運管道均為碳素鋼無縫鋼管。而金屬管道與油氣等介質進行接觸時，由于各種物質之間的相互作用發生化學反應而引起的管道腐蝕，這一現象是普遍存在的。我國大部分的儲運管道均為碳素鋼無縫鋼管，這一管道腐蝕現象較為嚴重。管道腐蝕現象嚴重具有嚴重的后果。管道腐蝕不僅僅破壞了管道的質量，使得油氣儲運管道發生變形等一系列問題，還大大降低了油氣資源的質量，極其不利于我國油氣儲運技術的發展。
3、未來發展方向
3.1、管道仿真技術
管道防真技術主要是運用模擬仿真的原理，對油氣儲運管道主要運輸情況進行仿真方式模擬，該技術對于管道運行實際數據信息的提升有一定的推進作用，尤其是在油氣儲運高峰期可更好的掌握油氣運行狀況。對油氣儲運情況進行實時掌握，若發生油氣儲運高峰期可根據實際情況實時調節，保證油氣儲運正常運行。目前在我國仿真軟件已經被開發出來，并已進行相應的實驗，有較好的發展前景。
3.2、玻璃鋼管的應用
隨著科學的進步，玻璃鋼管逐漸在管道鋪設中得到廣泛應用，其具有運輸便捷、施工所需頂力小、最大允許頂力大及強度高等優點。通過分析發現玻璃鋼管頂管在油氣儲運、長輸管道中是具有可行性的。例如在相同管道內徑下，采用玻璃鋼管便具有外徑更小的優點，尤其是在經濟發達地區，地下管網鋪設較為復雜，采用外徑較小的套管，則可降低與地下建筑物交叉的風險。另外采用玻璃鋼管，還可防止管道防腐層遭到破壞。
展開 西氣東輸二線海底管道半自動焊焊接工藝
概述
西氣東輸二線工程作為第一條中國引進境外天然氣資源的大型管道工程，橫穿中國15個省區，最終止于香港，全工程包括主干線和八條支線，全長超過9102km。沿線地形復雜多變，局部地區地質條件較差，給施工帶來極大不便，特別是香港支線，長度約為21km，管徑813mm，設計壓力7MPa，設計年輸量60億m3，是目前我國管徑最大的海底管道，也是我國施工難度最大的海底管道工程。
面對困難的挑戰和工期的壓力，中國石油管道建設者提出采用STT根焊＋自保護藥芯焊絲半自動焊填充、蓋面的焊接工藝，既充分保證了優良的焊接質量，又最大限度加快焊接效率，為該工程的順利按期投產運營起到了保駕護航的作用。圖1為海上連頭的現場照片。
圖1?海上連頭
2. 焊接方法選擇
結合本工程的實際特點和質量要求，選擇焊接質量優秀的STT焊作為根焊，采用焊接效率較高的自保護藥芯焊絲半自動焊作為填充、蓋面。
（1）STT根焊 STT被稱為表面張力過渡技術，是一種熔化極氣體保護焊接工藝，由林肯電氣公司專利研發的一種受控短路過渡工藝。
其特點如下：
第一，與常規的恒壓氣體保護焊機不同，STT焊機沒有電壓控制旋鈕，而是采用電流控制的方式來調整熱輸入，在不影響送絲速度的前提下，確保電極干伸長度的變化不會影響到熱輸入。
第二，STT技術使用較低的熱輸入，焊接更加容易，避免出現過熱和燒穿，也減少了焊接變形。
第三，由于電極不會發生過熱，因此即使采用大直徑的焊絲和100%的CO2保護氣進行焊接也不會產生大量飛濺和煙塵，并且降低了保護氣、焊絲等耗材的成本。
第四，送絲速度控制熔敷速率，基值電流保證焊縫成形，峰值電流調整弧長，熱輸入增加電弧能量，從而確保焊道的焊接質量，焊縫成形美觀，極大程度避免出現打底焊道的未熔合現象。
展開 
延長石油│煉化企業氫氣資源優化綜合利用
氮氣對產物壓縮機（REC）干氣密封的影響
REC是混合脫氫裝置的重要設備，其正常運行與否關系著整套裝置的安全平穩長周期運行。機組分為高、低壓缸，即兩級增壓循環，額定功率分別為6225kW和6101kW，進口流量為123076kg/h。主要是將反應生成的氫氣、丙烯、異丁烯及未反應的丙烷、異丁烷和其他烴類等的混合物增壓、分離出副產品氫氣和純度（φ）99.6%以上的丙烯、富異丁烯產品。機組干氣密封有4套，所用介質為0.8MPa的氮氣和冷箱所產0.5MPa的干氣。在裝置正常開車過程中，由于氮氣混入系統，常常造成開工進度滯后、機組壓縮介質密度重新調整及冷箱高、低壓膨脹機開機緩慢等問題，需對系統進行置換排放，浪費大量的氫氣和丙烷。
改造方案
1
氫氣綜合利用改造措施1
首先，將RED的再生氣（富含大量氫氣）在堿洗塔中進行充分洗滌脫除硫化氫，剩余干凈氣體接至尾氣壓縮機的進口，輸送至氫氣管網；其次，再生氣經20000m3/h制氫裝置的氫氣增壓機，將壓力由（0.4±0.1）MPa增至（2.0±0.2）MPa后，進入全廠2.0MPa的氫氣管網，供給2.40Mt/a柴油精制裝置及1.80Mt/a汽油精制裝置，詳細改造流程如圖3所示。改造后，這2套裝置可以避免因連續重整裝置停車而引起的二次停車，保證了裝置連續運行，優化了生產組織。
2
氫氣從何利用改造措施2
目前，將閑置停用的20000m3/h制氫裝置的PSA提純單元檢修完善后再利用，將混合脫氫裝置產的氫氣經PSA單元深度提純，通過長輸管道輸送至各氫氣用戶。詳細改造流程見圖4。
展開 透平壓縮機和離心泵技術標準的比較與選用
煉油催化主風機、乙烯三機、長輸管道壓縮機都是這類壓縮機的典型應用。
泵按結構可分為回轉動力式、容積式和其他特殊結構等3類。離心泵是回轉動力式泵的1種，是行業用量最大的泵型。管道輸油泵多為離心泵，1個千萬噸的煉油廠需要各類泵約200臺，其中離心泵占比達83%。
不同標準制造的機械設備在質量和價格上差別較大，通常1臺按API 610標準制造的離心泵比1臺按ISO 5199標準制造的離心泵在價格上要高出1倍以上。我國標準從級別上分為國家標準、行業標準、地方標準和企業標準4級，按對象可分為管理標準和技術標準2大類，技術標準又可分為基礎標準、產品標準等多個門類。
今天老姜主要對煉化行業中的透平壓縮機和離心泵（不含無密封離心泵）這類透平機械設備適用的產品標準及檢驗、試驗標準進行比較，總結出這些標準的結構化特征，并給出選用標準的建議，以期實現設備采購性價比最優的目標。
透平壓縮機和離心泵技術標準比較
01
透平壓縮機技術標準比較
煉化行業透平壓縮機主要適用的技術標準如下。
可以看出，透平壓縮機現行的產品標準都是行業標準。從采標情況看，SY/T 6651和JB/T6443都是等同采用（IDT）美國石油協會標準API 617-2002的。SH/T 3144是在API 617-2002的基礎上補充了一些技術規定，適用范圍僅限于離心/軸流式壓縮機一類機型。
展開 弱電工程中安全文明等措施費包含哪些內容？計算規則是怎么樣的？
3、安裝工程：組裝平臺；設備、管道施工的安全、防凍和焊接保護措施；壓力容器和高壓管道的檢驗；焦爐施工大棚；焦爐烘爐、熱態工程；管道安裝后的充氣保護措施；隧道內施工的通風、供水、供氣、供電、照明及通訊設施；現場施工圍欄；長輸管道施工措施；格架式抱桿等、腳手架費用、住宅工程分戶驗收費等。
4、市政工程：圍堰、筑島、便道、便橋；洞內施工的通風、供水、供氣、供電、照明及通訊設施；駁岸塊石清理、地下管線交叉處理、行車行人干擾增加；軌道交通工程路橋、模板及支架；市政基礎設施施工監測、監控、保護等。
5、園林綠化工程：腳手板、模板、支撐、繞桿、假植等。
6、房屋修繕工程：模板、支架、腳手架；垂直運輸機械費等。
（來源于網絡）
展開 如何編制安全風險四色圖、風險告知卡？最全講解示例
（二）固有風險升級
1.涉及下列情形之一的風險，應當確定為A級：
構成危險化學品一級、二級重大危險源的場所和設施；
涉及重點監管化工工藝的裝置；
涉及爆炸品及具有爆炸性的化學品的場所和設施；
危險化學品長輸管道；
存在快速凍結裝置的涉氨制冷場所；
涉粉人數30人（含）以上的粉塵涉爆場所；
作業人數10人（含）以上的可能發生群死群傷事故的其他情形。
2.涉及下列情形之一的風險，應當確定為B級：
構成危險化學品三級、四級重大危險源的場所和設施；
涉及劇毒化學品、甲類自燃化學品的場所和設施；
化工、醫藥及危險化學品企業連續生產裝置開停車作業或者非正常工況操作；
涉及易燃易爆和中毒窒息的有限空間作業；
涉粉人數15人（含）以上、30人以下的粉塵涉爆場所；
作業人數3人（含）以上、10人以下的可能發生群死群傷事故的其他情形。
（三）控制風險評估
企業應當按照識別的危險有害因素，從工程控制措施、安全管理措施、個體防護措施、應急處置措施等4個方面排查出現有的風險控制措施。
在考慮已采取的控制措施的前提下，根據危險有害因素可能發生的每種事故類型的可能性和后果嚴重程度，確定控制風險的大小和等級。控制風險評估推薦采用常用的風險矩陣法（L·S）。
企業要高度關注運營情況和危險有害因素變化后的風險狀況，動態評估、調整控制風險等級和管控措施，確保安全風險始終處于受控范圍內。
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