荷載設(shè)置
關(guān)注創(chuàng)建者：ABAQUS裂縫擴(kuò)展 創(chuàng)建時間：2023-02-25
荷載設(shè)置的視頻教程
workbench靜力分析（三實(shí)例，學(xué)會梯度線荷載施加方法，鉸接點(diǎn)設(shè)置，梁桿單元轉(zhuǎn)換，共結(jié)點(diǎn)問題）
連續(xù)梁問題，實(shí)現(xiàn)workbench解決無法施加梯度線荷載問題，wb+命令流。對比線體和實(shí)體模型計(jì)算差別。 實(shí)現(xiàn)梁桿單元轉(zhuǎn)化，并解決鉸接點(diǎn)問題，wb+命令流。 Old North Park Bridge大橋wb求解，解決建模難點(diǎn)問題，及共結(jié)點(diǎn)問題。
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SYSWELD的平板焊接熱彈塑性仿真分析
9、SYSWELD/初計(jì)算即后處理相關(guān)操作演示 其中1、2點(diǎn)內(nèi)容為課程（2 模型建立）的內(nèi)容；其中3、4點(diǎn)為課程（3 導(dǎo)入及網(wǎng)格劃分）的內(nèi)容；其中5、6點(diǎn)為課程（4 構(gòu)件命名、約束、散熱面）的內(nèi)容；其中7點(diǎn)為課程（5 焊縫定義）的內(nèi)容；其中8點(diǎn)為課程（6 焊接荷載設(shè)置及計(jì)算）的內(nèi)容；其中9點(diǎn)為課程（7 后處理）的內(nèi)容； 精細(xì)化網(wǎng)格劃分結(jié)果如下圖所示： 進(jìn)行焊接熱彈塑性仿真分析后可得溫度場云圖及熔敷斷面如下圖所示
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SAP2000結(jié)構(gòu)建模、pushover分析（靜力彈塑性分析）
本課程利用SAP2000對一10層的鋼梁混凝土結(jié)構(gòu)建模并且進(jìn)行PUSHOVER分析，展示了在PUSHOVER分析中的荷載工況參數(shù)設(shè)置，以及分析后的結(jié)構(gòu)塑性鉸發(fā)展、性能點(diǎn)和位移-剪力曲線的查看。
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荷載設(shè)置的實(shí)例教程
本測試中為了簡化，只進(jìn)行了軸壓方向的循環(huán)位移荷載，而且只循環(huán)三次。
模擬云圖結(jié)果如下：
混凝土棱柱體模擬結(jié)果的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如下：
從圖中我們可以看出：
1，在單調(diào)荷載下，設(shè)置損傷因子后混凝土峰值應(yīng)力和峰值應(yīng)變比無損傷因子的要低，但差別只有3%左右，可以忽略不計(jì)。
2，循環(huán)荷載設(shè)置為3圈，綠色曲線為無損傷因子的，藍(lán)色曲線為有損傷因子的。可以看到第一圈上升段兩曲線重合，峰值應(yīng)力相同，因?yàn)榇藭r混凝土還沒有損傷。第一圈卸荷時，無損傷因子的曲線峰值應(yīng)變更大。第二圈和第三圈的兩曲線混凝土峰值應(yīng)力均大大降低。但無損傷因子的混凝土峰值應(yīng)力和退化后的彈性模量比有損傷因子的要大。
因此，損傷因子在單調(diào)荷載下設(shè)置與否差別不大，但非常影響循環(huán)荷載下的混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，損傷因子會降低循環(huán)荷載下?lián)p傷后的混凝土強(qiáng)度和剛度。
此外
損傷因子是可以通過計(jì)算確定的，計(jì)算方法有多種，文獻(xiàn)【1】中給出的下圖計(jì)算方法是其中的一種。
下載地址：c40~c45混凝土損傷因子ABAQUS輸入
展開 平行雙線盾構(gòu)隧道下穿地鐵車站連續(xù)掘進(jìn)施工精細(xì)化模擬
視頻內(nèi)容包含5部分（附inp文件）：
（1）前期準(zhǔn)備工作
（2）創(chuàng)建模型幾何部件
（3）材料屬性設(shè)置
（4）連續(xù)施工模擬（分析步、接觸、荷載設(shè)置）
（5）網(wǎng)格劃分及地應(yīng)力平衡
2、二維均質(zhì)分析模型，模型尺寸如下：
圖1 模型尺寸
圖2 邊坡建模模型
3、設(shè)置材料及截面特性
（1）設(shè)置為soil，材料設(shè)置力學(xué)—彈性—彈性，彈性模量E=100MPa,泊松比v=0.35。
（2）力學(xué)—Plasticity—Mohr-Coulomb Plasticity命令，C、Φ（摩擦角、剪脹力）。設(shè)置場變化的黏聚力。
4、分析步，設(shè)置初始增量步設(shè)置為0.1，非對稱分析，
5、邊界條件
模型兩側(cè)的水平位移和模型底部兩個方向的位移，土坡所有區(qū)域施加體力為-20，依次模擬重力荷載。
圖3 邊界條件與荷載設(shè)置
6、劃分網(wǎng)格
四邊形，
圖4 網(wǎng)格劃分模型
7、提交任務(wù)
8、結(jié)果分析
圖5 t=0.2938的塑性區(qū)
（1）滑動面
執(zhí)行Result—Field Output命令，計(jì)算終止后，位移等值線云圖如下，很清晰地判斷滑動面的位置，與極限平衡分析法中，呈大致的圓弧形，并且通過坡角點(diǎn)。
圖6 t=0.3201塑性區(qū)
圖7 位移等值線云圖
展開 靜壓樁擠土效應(yīng)數(shù)值模擬.rar
靜壓樁擠土效應(yīng)數(shù)值模擬
1、直徑為0.3m的圓樁，長5.0m，被靜壓施工到一干砂地基中，樁端設(shè)置樁靴，樁靴角度為60度，樁體采用剛體模擬，地基可采用修正劍橋模型模擬；
表1 模型參數(shù)
圖1 模型圖示
2、高10m,寬4.999m的矩形；
3、設(shè)置材料與截面特性
Log Bulk Modulus為0.006，泊松比為0.2，
4、裝配構(gòu)件，分析步：分析步設(shè)置為持續(xù)時間為100，NIgeom設(shè)置為on,初始增量步為1，最大增量步為1000；
5、土與樁的接觸為光滑接觸，
6、荷載設(shè)置為-15KN/m3;
邊界BC-1，U1=0，U2=0;
邊界BC-2，U1=0，U2=0,U3=0;
邊界BC-3，U2=-5,樁基開始下城5m；
圖2 約束圖示、荷載圖示
7、網(wǎng)格劃分
土體為CAX4單元類型；四邊形劃分網(wǎng)格，樁采用離散剛體模擬樁，單元RAX2進(jìn)行劃分；
8、提交作業(yè)
圖3 施工結(jié)束之后的網(wǎng)格變形圖
9、分析
當(dāng)樁的入土深度較淺時，徑向水平位移的分布呈現(xiàn)出比較明顯的三維效應(yīng)，即樁端附近的徑向水平位移較大。當(dāng)樁的入土深度較大時(5.0m),相當(dāng)一部分深度范圍內(nèi)的徑向水平位移和沉樁深度不大，即類似于常規(guī)的圓孔擴(kuò)張理論所得到的徑向水平位移。這表明常規(guī)的圓孔擴(kuò)張理論只適用于沉樁深度較大的情況，且只能計(jì)算出擠土完成后的最終徑向擠士位移。
CPU i5 7200,8G內(nèi)存，
展開 計(jì)算過程中為了實(shí)現(xiàn)荷載的移動，首先沿荷載移動方向設(shè)置荷載移動帶，移動帶沿路橫向的寬度與施加的均布荷載寬度相同，移動帶沿縱向的長度即為輪載行駛的距離。然后，將荷載移動帶細(xì)分為許多小矩形，如圖所示，小矩形長度依計(jì)算精度而定，可取為輪載加載寬度的三分之一。 輪載初始狀態(tài)時占用了三個小矩形面積即圖中的1、2和3。移動過程中，荷載沿移動帶逐漸向前移動，通過設(shè)置荷載步，每個荷載步結(jié)束時，荷載整體向前移動一個小矩形面積，如第一個荷載步結(jié)束時，荷載占據(jù)的面積為2、3和4。每個荷載步中設(shè)多個載荷子步，如第一個荷載步中間荷載子步的作用使面積1上的荷載逐漸減小，而面積4上的荷載逐漸增大，依次發(fā)展，達(dá)到荷載移動的效果。荷載的移動速度，可以通過設(shè)置每個荷載步的時間大小來實(shí)現(xiàn)。
正常行駛時，行駛速度v不變，所以經(jīng)過每個小矩形所用的時間相同。在剎車路段，可按式（1）計(jì)算剎車加速度。
其中，a，δ，g分別為剎車加速度、水平力與垂直力比值系數(shù)和重力加速度。
每向前移動一個小矩形面積所用的時間用式（2）計(jì)算。
其中，n為從開始移動位置向后的第n個矩形，ΔS為每個小矩形寬度。
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荷載設(shè)置的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
荷載設(shè)置的最新內(nèi)容
圖1 U形渡槽過水?dāng)嗝?【荷載&邊界設(shè)置】耦合接口選擇層流和固體力學(xué)，耦合類型為結(jié)構(gòu)上的流體荷載，設(shè)置水流速為0.1m/s，在渡槽底面固結(jié)。
圖2 流固耦合類型設(shè)置
【優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)設(shè)置】在COMSOL中設(shè)置拓?fù)鋬?yōu)化，然后設(shè)置最小應(yīng)變能和閾值體積上限為0.3和0.5。最大迭代次數(shù)為100次，優(yōu)化容差設(shè)置為0.001。
圖1 模型尺寸信息
【荷載&邊界設(shè)置】本次荷載選擇為自重和橋面均布荷載，在兩側(cè)拱腳處固結(jié)。
圖2 邊界條件設(shè)置
【優(yōu)化參數(shù)設(shè)置】首先在ABAQUS中設(shè)置拓?fù)鋬?yōu)化，選擇凍結(jié)荷載和邊界區(qū)域，然后設(shè)置應(yīng)變能和體積，通過不斷縮小體積閾值實(shí)現(xiàn)規(guī)定條件下的最大剛度，本次體積閾值分別設(shè)置為0.1，0.2和0.3。
如果未能設(shè)置這個初始荷載力，或設(shè)置的初始荷載力不足，就會發(fā)生鈦絲冷卻后恢復(fù)偏慢和不能恢復(fù)到原位的情況。
單程和雙程特性的鈦絲應(yīng)變力是不一樣的，不同廠家的鈦絲應(yīng)變力也有所不同。
按照財(cái)哥以往的經(jīng)驗(yàn)：
單程鈦絲一般在100-150MPA左右的情況下可以獲得鈦絲的最大驅(qū)動位移量。
雙程鈦絲一般在70-100MPA左右的情況下可以獲得鈦絲的最大驅(qū)動位移量。
設(shè)置荷載施加板與混凝土部件之間的相互作用。
對上部荷載施加板添加豎向位移，下部板設(shè)置為固定約束。
對再生混凝土模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。
創(chuàng)建并提交作業(yè)，查看結(jié)果。
如果未能設(shè)置這個初始荷載力，或設(shè)置的初始荷載力不足，就會發(fā)生鈦絲冷卻后恢復(fù)偏慢和不能恢復(fù)到原位的情況。
鈦絲自身的應(yīng)變力（屈服強(qiáng)度）大約是71MPa，按照不同的線徑計(jì)算后得知鈦絲應(yīng)變力F0如下：
各種線徑的鈦絲初始載荷力必須大于或等于上表紅框內(nèi)的鈦絲應(yīng)變力。
平行雙線盾構(gòu)隧道下穿地鐵車站連續(xù)掘進(jìn)施工精細(xì)化模擬
視頻內(nèi)容包含5部分（附inp文件）：
（1）前期準(zhǔn)備工作
（2）創(chuàng)建模型幾何部件
（3）材料屬性設(shè)置
（4）連續(xù)施工模擬（分析步、接觸、荷載設(shè)置）
（5）網(wǎng)格劃分及地應(yīng)力平衡
用戶在完成基本參數(shù)和荷載工況的設(shè)置后，程序內(nèi)部自動將參數(shù)傳遞給各個計(jì)算模塊，用戶只需要點(diǎn)擊計(jì)算按鈕，界面即可輸出對應(yīng)計(jì)算過程及最終結(jié)果。
</p><p class="ql-align-justify">用戶在完成基本參數(shù)和荷載工況的設(shè)置后，程序內(nèi)部自動將參數(shù)傳遞給各個計(jì)算模塊，用戶只需要點(diǎn)擊計(jì)算按鈕，界面即可輸出對應(yīng)計(jì)算過程及最終結(jié)果。
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</div><p><span style="background-color: rgba(18, 18, 18, 0);">3.荷載設(shè)置
5荷載步的設(shè)置直接影響到收斂。
