左側的案例
CAD塊編輯后左側工具條變化了是什么原因？
在使用CAD進行塊編輯（Block Editor）時，許多用戶可能會遇到一個常見問題：退出塊編輯后，左側的工具條（如屬性面板、工具欄或選項板）位置發生錯位，甚至可能遮擋繪圖區域，影響操作效率。本文將深入分析該問題的成因，并提供多種有效的解決方案，幫助您快速恢復正常的CAD工作界面，提升設計流暢度。
這是因為進入CAD官網塊編輯后，會生成一個塊編輯的專用工具條，而這個工具條會影響原本的工具條排布。
我們可以將塊編輯的專用工具條移動到繪圖空間靈活放置，或者移動到其他工具條下方，這樣則可以避免塊編輯后影響其他工具條的位置排布。
以上就是本文的全部內容，希望可以對你有所幫助，更多CAD資訊可以關注我們官網~
展開 方法技巧 | Ansys Workbench計算過盈配合的3種方法及比較
如下面的局部放大圖所示，右側長方體的左側面與左側長方體存在1mm的干涉，即右側長方體存在初始幾何尺寸偏差。
在模型中，手工定義一個frictionless接觸區域，Part1（右側體）的左端面為接觸面，Part2（左側體）的右端面為目標面，其余選項采用缺省設置，如下圖所示。注意這里不進行Interface Treatment的設置。
位移約束與前面兩種方法一致，即固定左右兩個端面。隨后直接用一個載荷步求解上述配合接觸問題。
求解結束后得到計算結果如下。左側長方體的Z向變形分布如下圖所示，其右端為受壓的Z向位移，其數值為0.49073mm。
左側長方體軸向應力（Z向正應力）的分布如下圖所示，其數值為-196.29MPa（壓應力）。
右側長方體的Z向變形分布如下圖所示，其左端也為受壓的Z向位移，其數值為-0.49171mm。細心的讀者可能發現，此處最大變形與左側長方體右端面變形的絕對值有略微的差別，具體原因請讀者自行思考。
右側長方體的軸向應力（Z向正應力）分布如下圖所示，其數值也為-196.29MPa（壓應力），與左側長方體的軸向應力相等。
在本算例中，右側長方體的左端面與左側長方體發生1.0mm的干涉，直接定義兩個表面的接觸并計算，也可以得到裝配應力（過盈配合應力）。正確的計算結果在前兩種方法中已經給出，即：左側長方體右端面的Z向位移為0.5mm且處于受壓狀態，右側長方體左端面的Z向位移則為-0.5mm，也處于受壓的狀態，軸向應力理論值均約為-200MPa，因此可知直接通過接觸求解的結果也是正確的。
展開 Ansys Workbench計算過盈配合的3種方法及比較
如下面的局部放大圖所示，右側長方體的左側面與左側長方體存在1mm的干涉，即右側長方體存在初始幾何尺寸偏差。
在模型中，手工定義一個frictionless接觸區域，Part1（右側體）的左端面為接觸面，Part2（左側體）的右端面為目標面，其余選項采用缺省設置，如下圖所示。注意這里不進行Interface Treatment的設置。
位移約束與前面兩種方法一致，即固定左右兩個端面。隨后直接用一個載荷步求解上述配合接觸問題。
求解結束后得到計算結果如下。左側長方體的Z向變形分布如下圖所示，其右端為受壓的Z向位移，其數值為0.49073mm。
左側長方體軸向應力（Z向正應力）的分布如下圖所示，其數值為-196.29MPa（壓應力）。
右側長方體的Z向變形分布如下圖所示，其左端也為受壓的Z向位移，其數值為-0.49171mm。細心的讀者可能發現，此處最大變形與左側長方體右端面變形的絕對值有略微的差別，具體原因請讀者自行思考。
右側長方體的軸向應力（Z向正應力）分布如下圖所示，其數值也為-196.29MPa（壓應力），與左側長方體的軸向應力相等。
在本算例中，右側長方體的左端面與左側長方體發生1.0mm的干涉，直接定義兩個表面的接觸并計算，也可以得到裝配應力（過盈配合應力）。正確的計算結果在前兩種方法中已經給出，即：左側長方體右端面的Z向位移為0.5mm且處于受壓狀態，右側長方體左端面的Z向位移則為-0.5mm，也處于受壓的狀態，軸向應力理論值均約為-200MPa，因此可知直接通過接觸求解的結果也是正確的。
展開 Ansys Workbench計算過盈配合的3種方法及比較
在這里與前面一種方法有一處細微差別，如下面的局部放大圖所示，右側長方體的左側面與左側長方體發生了1mm的幾何干涉。
在模型中，基于左側長方體的右端面建立一個遠程點Remote Point；基于右側長方體的左端面建立一個遠程點Remote Point 2。左側體右端Remote Point的Details設置如下圖所示。
右側體左端面處Remote Point 2的Details設置如下圖所示。
在以上的兩個遠程點Remote Point以及Remote Point 2之間，創建如下圖所示的約束方程，即UZ1-UZ2=1mm。
位移約束與前面一種方法相同，固定左右兩個端面。為了能夠計算，可以在任一固定位置施加一個Z向力（不會引起結構的變形和應力）。隨后計算得到左側長方體的軸向變形如下圖所示，最大位移為0.4995mm。
左側長方體的軸向應力如下圖所示，基本上為一常數，大約為-199.8MPa。
右側長方體的軸向變形最小值為-0.5005mm，其位移分布等值線如下圖所示。
展開 
ANSYS Workbench結構過盈配合分析
圖3 目標面設置
(6)Contact接觸面選擇左側零件的接觸面，如圖4所示。
圖4 接觸面設置
(7)單擊模型樹節點Mesh，在Details of Mesh中確定模型單元長度為4mm。
(8)右鍵單擊模型樹節點Mesh，單擊彈出菜單項Generate Mesh生成模型網格，如圖5所示。
圖5 模型網格劃分
(9)右鍵單擊模型樹節點Static Structural，使用Insert→Fixed Support添加一個固定約束，選擇左側零件的外部端面，如圖6所示。
圖6 左側固定約束
(10)右鍵單擊模型樹節點Static Structural，使用Insert→Fixed Support再添加一個固定約束，選擇右側零件的外部端面，如圖7所示。
圖7 右側固定約束
(11)右鍵點擊模型樹節點Static Structural下的Solution，點擊Solve進行計算。
(12)使用Solution→Insert→Deformation→Directional，需要去查看左側零件沿Z方向的變形，在Details of Directional Deformation中選擇左側零件作為Geometry對象，設定其方向為Z方向，如圖8示。
圖8 左側零件后處理設置
(13)同樣的方法，使用Solution→Insert→Deformation→Directional，在Details of Directional Deformation中選擇右側零件作為Geometry對象，也設定其方向為Z方向，如圖9所示。
展開 懸臂梁—有限元ABAQUS線性靜力學分析
單擊工具區左側的（Create Material）按鈕，或者在主菜單中選擇Material--Create，彈出Edit Material對話框（也可以雙擊左側模型樹中的Material來完成此操作），如圖1-6所示。
圖1-6 Edit Material對話框
在Name（材料名稱）后面輸入Steel，單擊此對話框中的Mechanical（力學特性）--Elasticity（彈性）。在數據表中設置Young’s Modulus（彈性模量）為2e3，Poisson’s Ratio（泊松比）為0.3，其余參數不變，如圖1-7所示，單擊OK按鈕。
圖1-7 輸入彈性模量和泊松比
說明：在ABAQUS/CAE中，如果希望修改或撤銷已經完成的操作，可以在窗口左側的模型樹中找到此操作，在上面單擊鼠標右鍵，選擇Edit或者Delete。在繪制二維平面圖時，可以單擊繪圖工具箱中的按鈕來撤銷上一步操作。
（2）創建截面屬性。單擊左側工具區的（Create Section）按鈕，或者在主菜單中選擇Section--Create，彈出Create Section對話框（也可以雙擊左側模型樹中的Section來完成此操作），Name改為BeamSection，保持其他默認參數不變，單擊Continue...按鈕。
在彈出的Edit Section對話框（見圖1-8）中，默認的參數（Material：Steel；Type：Solid，Homogeneous；Plane stress/strain thickness：1）不變，單擊OK按鈕。
圖1-8 Edit Section對話框
（3）給部件賦予截面屬性。
展開 激波作用下顆粒層動態演化的雙流體模擬
高壓氣體由左側向右沖擊顆粒床層，在顆粒床層左右兩側設置兩個壓力監測點（-0.732m，0.1m），（0.608m，0.1m），以檢測沖擊波掃過顆粒床層后的氣相壓力變化。模擬中氣體和顆粒屬性都參考實驗中的設置。顆粒密度為2460kg/m3，直徑為0.9mm，顆粒層固含率為0.36；左側通入沖擊波馬赫數為1.66的高壓氣體；顆粒層右側是常壓靜止氣體；上下壁面設置為無滑移壁面條件。模擬中氣相為理想氣體。
2.結果與討論
(1)沖擊波演化
圖2給出了沖擊過程中氣體壓力、氣體速度和固含率隨時間的演化。圖2（a）和（b）中的黃色垂直虛線表示顆粒層左右自由面，箭頭所指為顆粒層右側邊緣。圖2（a）表明，沖擊波與顆粒層相互作用后，形成反射波和透射波，如1ms時刻的壓力等高圖所示。1ms時刻的壓力等高圖表明，由于激波的壓縮和反射作用，反射波的壓力要明顯高于初始時刻的沖擊波壓力，參見圖中右側的顏色等高圖刻度；穿過顆粒層的透射波的壓力要明顯低于初始時刻沖擊波壓力，這是因為當顆粒層與高壓氣體相互作用時，曳力、壓力梯度力和對流傳熱會導致氣體失去動量和總能量，從而降低了透射波的沖擊強度。隨著時間的推移，反射波壓力逐漸降低，而透射波壓力則逐漸升高，如4ms時刻壓力等高圖所示。在8ms時刻，透射波已經到達計算域右側邊界，而反射波尚未到達左側邊界，說明透射波的傳播速度大于反射波的傳播速度。在12ms時刻，反射波已經通過左側邊界，反射波的壓力進一步降低，與此同時透射波的壓力進一步升高。
圖2（b）表明，當沖擊波與顆粒層界面相互作用形成反射波和透射波后，顆粒層左側氣體速度降低，而右側氣體速度升高，氣體的反射速度和透射速度界面與氣體壓力界面保持一致。
展開 胸腔積液兩次住院未查出病因
胸穿抽胸腔積液后查胸部CT(圖5～圖7)示：①左側胸膜增厚;②雙肺上部陳舊性結核灶。
圖4 胸膜活檢病理報告
圖5 雙上肺可見纖維條索狀影
圖6 肺內未見實質性病變，無滲出及腫塊影
圖7 縱隔未見明顯腫大淋巴結及占位灶;心影大小形態正常;左側胸膜增厚
治療經過：入院后經予左旋氧氟沙星、頭孢曲松鈉抗感染及對癥支持等治療，患者左胸不適癥狀緩解。復查胸部B 超：左側胸腔少量積液;因液體量少，無法定位，故未再行胸腔穿刺抽液術。患者帶藥出院，門診隨診。
(二)第2次住院病歷摘要
患者出院后不久就出現左側胸痛，呈間歇性隱痛，每次持續時間不等。曾于香港某醫院就診，未見好轉(具體不詳)。7個月后，患者以“左側胸痛半年余，伴胸悶、氣促1個月余”為主訴再次入住我院。
輔助檢查
門診行胸部CT 示：左側中量胸腔積液。
胸部B 超示：左側胸腔大量積液，最大深度80mm。
腹部B 超示：肝、膽、脾、雙腎、輸尿管及膀胱未見異常。
心電圖示：竇性心律;完全性右束支傳導阻滯。
PPD 試驗(5U)：中度陽性。
抗結核抗體陰性。
三大常規、生化、DIC 套餐、ESR(2mm/h)、肝腎功能、血脂、腫瘤標志物、肝炎標志物、糖化血紅蛋白均無明顯異常。
目前患者診斷尚未明確，故組織病例討論。
二、病例討論記錄
王建軍副主任醫師：匯報病史(略)。提出討論問題：①該患者最有可能的診斷考慮是什么?需要考慮哪些鑒別診斷?
展開 Amesim仿真實例教程——熱傳導基礎案例：導熱鋁棒
設置參數
來到參數設置步驟，依據問題描述進行設置即可：
材料定義：
兩個部分定義思路：
鋁棒+右表面：只觀測右表面，整個左側都被當成一個整體（用一個最小質量的thermal mass代替右表面）
鋁棒左側+鋁棒右側：將鋁棒一分為兩個等體積的部分，右側面溫度約等于右側溫度
依據問題，設置模型為使用材料類型、長度和接觸面積設置導熱參數，依問題設置中間鋁棒的導熱長度以及導熱面積：
鋁棒+右表面：鋁棒質心離右表面距離為10mm
鋁棒左側+鋁棒右側：鋁棒左右側質心距離為10mm
設置材料計算器中所計算材料的index設置為與前面定義的一致：
熱源定義，如問題描述設置為恒定40℃：
假設熱源離鋁棒有1mm距離，依據問題設置傳導面積為1000mm2：
鋁棒+右表面：鋁棒質心離左表面距離為10mm
鋁棒左側+鋁棒右側：鋁棒左側質心離左表面距離為5mm
仿真分析
仿真20s
結果
鋁棒+右表面：
鋁棒左側+鋁棒右側
從仿真結果對比可以發現，鋁棒+右表面的模型中，由于右表面的熱容太小，導致右表面和鋁棒雖然有較長的傳熱距離，但是溫度幾乎與鋁棒溫度完全一致，相對的，鋁棒左側+鋁棒右側的模型中，右半段的溫度上升曲線則更加貼近實際。另外由于鋁棒太短，傳熱速度很快，使得兩種模型的結果看起來區別不大。
將問題做一個三維模型進行仿真，發現結果與上面的仿真結果相近：
三維模型中可以看到，溫度呈梯度分布，符合我們的常識，但是Amesim模型中卻沒有反映出來。
展開 Amesim入門實例學習——熱傳導基礎案例：導熱鋁棒
設置參數
來到參數設置步驟，依據問題描述進行設置即可：
材料定義：
兩個部分定義思路：
鋁棒+右表面：只觀測右表面，整個左側都被當成一個整體（用一個最小質量的thermal mass代替右表面）
鋁棒左側+鋁棒右側：將鋁棒一分為兩個等體積的部分，右側面溫度約等于右側溫度
依據問題，設置模型為使用材料類型、長度和接觸面積設置導熱參數，依問題設置中間鋁棒的導熱長度以及導熱面積：
鋁棒+右表面：鋁棒質心離右表面距離為10mm
鋁棒左側+鋁棒右側：鋁棒左右側質心距離為10mm
設置材料計算器中所計算材料的index設置為與前面定義的一致：
熱源定義，如問題描述設置為恒定40℃：
假設熱源離鋁棒有1mm距離，依據問題設置傳導面積為1000mm2：
鋁棒+右表面：鋁棒質心離左表面距離為10mm
鋁棒左側+鋁棒右側：鋁棒左側質心離左表面距離為5mm
仿真分析
仿真20s
結果
鋁棒+右表面：
鋁棒左側+鋁棒右側
從仿真結果對比可以發現，鋁棒+右表面的模型中，由于右表面的熱容太小，導致右表面和鋁棒雖然有較長的傳熱距離，但是溫度幾乎與鋁棒溫度完全一致，相對的，鋁棒左側+鋁棒右側的模型中，右半段的溫度上升曲線則更加貼近實際。另外由于鋁棒太短，傳熱速度很快，使得兩種模型的結果看起來區別不大。
將問題做一個三維模型進行仿真，發現結果與上面的仿真結果相近：
三維模型中可以看到，溫度呈梯度分布，符合我們的常識，但是Amesim模型中卻沒有反映出來。
展開 通過焊接結構對比不同的激勵信號
圖4-50 左側為加漢寧窗的隨機激勵的激勵力（上）和輸出響應（下），右側為相應的相干（上）和FRF（下）
4.4.3不加窗的猝發隨機激勵
圖4-51左側顯示了輸入/輸出的時間歷程，右側顯示相干/頻響函數。查看時域結果，猝發隨機激勵的信號仍然不包含任何可以很容易看到的有用信息。然而，輸入和輸出信號現在都在時域數據塊的一個采樣間隔內能完全觀測到。這種情況下，因為信號沒有違背基本的FFT處理周期性要求，不需要應用窗函數。這將產生一種無泄漏的測量，數據不會因泄漏而失真。頻響函數比隨機激勵要好得多，其相干值顯著提高，特別是在共振峰處。此外，注意到共振峰比隨機激勵要尖銳得多，因為泄漏和窗函數往往會拖尾數據，造成比實際存在更高阻尼的假象。
圖4-51 左側為猝發隨機激勵的激勵力（上）和輸出響應（下），右側為相應的相干（上）和FRF（下）
4.4.4不加窗的正弦快掃激勵
圖4-52左側顯示了輸入/輸出的時間歷程，右側顯示相干/頻響函數。查看時域結果，正弦快掃的信號顯示了一些有用的信息。由于正弦快掃從低頻掃到高頻率在一個采樣間隔內，時域響應將包含高幅值部分，因為正弦快掃會掃過每一個共振頻率。同樣，輸入和輸出信號都在時域數據塊的一個采樣間隔內能完全觀測到。這種情況下，因為信號沒有違背基本的FFT處理周期性要求，不需要應用窗函數。這將產生一種無泄漏的測量，數據不會因泄漏而失真。
展開 
ADAMS履帶小車仿真
經過計算后，兩驅動輪在相同的驅動下使履帶小車向前運動，具體如下：
然后改變驅動方式：保持右側驅動不變，將左側的驅動設置為0，也就是左側鏈輪不發生相對轉動，經過仿真，具體如下所示，履帶小車以左側履帶為圓心進行繞圓運動。
然后再改變驅動方式：保持右側驅動不變，將左側的驅動設置為與右側驅動方向相反，經過仿真，具體如下所示，履帶小車以自身中心進行原地轉向運動。
然后在地面上添加減速帶，并使兩驅動保持一致，運動結果如下：履帶小車成功越過障礙。
END
文章來源： ADAMS及ANSYS等機械仿真
基于ANSYS的曲軸受力分析與改進
本次分析對左側做功沖程時候受力最大的時候進行分析。
該曲軸左右兩端軸肩的外斷面進行位移約束，對曲柄上進行受力分析。
3.受力分析
3.1對左曲軸的受力分析
左曲軸180°范圍內受力情況，受力大小為200，采用Press面壓力；右側180范圍內受力情況為20.其受力情況如圖所示。
對其進行分析計算，其變形情況如同所示，受力云圖如圖所示。
可見在左側受力時軸的左側根部受力情況最大，容易發生破壞,右側較小。
3.2對左側90°范圍內受力情況如圖所示
內應力如圖所示，結果顯示根部受力最大。
3.3對左側在壓縮沖程結束后做受力情況如同所所示
變形情況如圖所示
4.對右曲軸的受力分析
右曲軸180°范圍內受力情況，受力大小為200，采用Press面壓力；左側180范圍內受力情況為20.其受力情況如圖所示。
對其進行分析計算，其變形情況如同所示,可見在受力情況如圖所示。
右側受力時候同樣軸的根部受力情況最大，容易發生破壞.
5.改進方法及受力分析
為了改進以上的缺點，在曲軸的收應力最大的地方采用倒角的方法進行該進。本次結構倒角處采用到直角邊長為2.其結構圖如圖所示
再對相同地方，相同時刻進行受力分析，受力以及大小如圖所示。
5.1左側180°范圍內受力
分析結果如圖所示
5.2右側90°范圍內受力
受力云圖如圖所示。
5.3右側180°范圍內受力
6.結果
通過以上分析可以發現在軸類零件的結構中，在軸肩的根部進行倒直角或者倒圓角可以明顯減少零件的內應力情況，以提高零件的壽命，這對機械的壽命延長起
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展開 一個案例讓你知道飛機燃油系統仿真的奧秘
初始分析中，左側加油流量邊界條件設為每分鐘 500 加侖的體積流量。另外，所有三個空油箱將同時加油以了解同時加油的壓力和流量影響。由于主要關注模型的加油部分，引擎和 APU 流量邊界條件設為零流量。供油閥關閉且泵停止以隔離系統的這一部分。
在模型上運行穩態仿真后，報告初始流量結果并顯示如下。邊界條件如預期顯示預設的值。所得結果極為有趣：流量分流到左側、中央和最右側的油箱。離加油端口最近的左側油箱接收到的流量明顯多于最右側的油箱，如不加以控制，可能導致失衡，出現危險。
接下來考慮系統中的絕對壓力結果。從圖中可明顯看出流量為何失衡。加油管路中的較大壓降導致了流量差異，這是有問題的。這些結果還顯示加油口的背壓為 33.56 pisa，可提供所需的加油量 500 gpm。了解這一情況對之后的分析來說非常重要。
要了解系統中的主要壓力損失，應檢查壓差結果。這些都表明，應對加油口和濾網組件進行極為嚴格的限制。另外，左手側的加油管路輸送的燃油量是右手側的兩倍以上，這就導致左側和中央油箱之間的壓力損失更多。最后，到每個油箱進口處的燃油濾清器都存在較大的壓力損失，但由于流量失衡，該損失的值從左側變到右側。
既然已獲取了初始穩態結果，并高亮顯示了單面加油時存在潛在的流量失衡問題，那么可以再次使用Flowmaster 執行“假設分析”情境來確定可能的解決方案。
從最后一次的分析可以看出，左側油箱的加油速度遠遠快于其他兩個油箱。這很好理解，因為從加油嘴到左側油箱的管路遠遠短于其他兩個油箱，因此壓降更小。所以增加到左側油箱的流量限制是合乎邏輯的，問題是要增加多少。可以采用多種方法增加流量限制，其中包括在管路中增加定流孔或文氏管、調整管路尺寸或主動控制進口閥位置。
展開 常見的幾種90°翻轉機構
所以這個機構的工作原理如下：
1、初始狀態：綠色滑塊位于白色固定座滑槽的中間位置，當粉色連桿推動綠色滑塊向左側移動時，綠色滑塊又會通過軸承向左側推動淺藍色板，從而使它左側的軸卡在軸座上，這時淺藍色板就會逆時針旋轉；
2、到位后，粉色連桿繼續轉動，就會拉動綠色滑塊向右側運動，從而使淺藍色板順時針旋轉；
3、當淺藍色板恢復水平位置后，綠色滑塊繼續向右滑動，這時就會使淺藍色板繞著右側的軸旋轉，后面動作的工作原理和前面就是一樣的了。
還是再補一張其他角度的圖：
PART 4
連桿式±90°翻轉機構-3
這個機構和Part 3里的機構是很類似的，只不過這個機構里提供動力的是鏈條。
展開 