分流的案例
如何使用分流電阻測量電路電流
安裝在通用板上的運算放大器和分流電阻。因為在實驗環境中這些設備安裝在通用板上，所以易于焊接，但在實際電路設計中，會根據分流電阻技術規格書進行適當的圖形設計。
既然電流是由分流電阻檢測的，現在就讓我們來探索一下如何使用連接在通用板上的簡單電路來檢測電流。
用示波器測量電壓值并觀察電流動向
將負載連接到完成的電流檢測電路中，并觀察檢測波形。把一個直流有刷電機連接到負載。如果可以成功檢測到電流，應該就能夠檢測到在電機線圈切換時的電流波形以及施加負載后旋轉的變化情況了。
分流電阻與電機和電源串聯。電機工作電壓為5V。
電機空載電流為0.32A。運算放大器輸出的波形有效值為202mV，計算得到檢測值為0.3A。示波器和探頭帶寬均為50MHz。
電機運轉時，您可以看到電流隨著換向器的切換而發生變化。隨著負載的增加，電機轉速下降，分流電阻檢測到的電流值變化會以電壓信號變化的形式呈現出來。
如果將運算放大器的電流檢測輸出連接到微控制器板，例如Arduino，就可以實時檢測電機電流，從而幫助您發現電機鎖定和線圈短路等異常情況。
如果能夠對電流進行檢測，就可以在電路中添加多種功能，例如避免電機主體/驅動電路過載，以及檢測電機鎖定等。
通過改變分流電阻實現更高精度以及更大范圍的電流檢測
在實際使用電流檢測電路來保護電路時，會選擇阻值低、電流大（不超過分流電阻最大功率）的設備
我們使用通用貼片電阻，而現有的高性能分流電阻中，有可消耗高達5W功率值的大功率型號電阻，以及具有0.1mΩ超低電阻值的高精度分流電阻。
展開 空調用不同類型壓降式分配器分流均勻性的實驗對比
結果表明:大的制冷劑體積流量入口或分配器垂直安裝條件下更有利于分配器分流均勻性的提升;在這4種分配器中,帶過濾網分配器在所有實驗工況下的分流不均勻度均小于0.05, 表現出良好的分流均勻性,適合不同的安裝角度和流量工況。
關鍵詞
空調器;分配器;分流均勻性;兩相流
圖文導讀
空調器通常采用多流路蒸發器來提高運行能效,為使節流后的氣液兩相制冷劑能夠等量、均勻地分配至蒸發器各流路中,需在蒸發器前引入分配器。分配器的分流性能直接影響進入蒸發器中每個流程的制冷劑流量,進而影響空調器能效。若分配器在實際使用過程中各出口管兩相制冷劑質量流量分流不均勻,蒸發器的部分流路中的制冷劑流量偏小,導致制冷劑過早蒸干并出現嚴重過熱;而另一些流路中的制冷劑流量偏大,導致制冷劑蒸發不充分,不能保證出口的過熱度及制冷劑壓降,空調器性能下降。為保證空調器的運行能效,必須提高分配器的分流均勻性。
展開 分流電阻器 與 霍爾 對比
02
—
直接測量
直接測量：
分流電阻器（Shunt resistor）
，是
一種汽車用
低阻值
電流檢測電阻器，用來產生低阻通路，其原理是通過測量表面實際電壓降，
根據歐姆定律，電流通過一個已知阻值的電流檢測電阻，通過測量電流檢測電阻的電壓來精確計算電流值。
分流電阻屬于高精密、低阻值電阻器，其技術要求一般為毫歐級，必須能夠測量幾百安培（A）的大電流。
與標準電阻的顯著不同在于，分流電阻器電阻體采用了不同熱電動勢（thermal EMF）結金屬材料，電阻器的性能參數大致相同。用戶應用選型時，應選用高精密合金材料并經過特殊工藝處理的分流電阻器，具有阻值低、精度高、溫度系數低、穩定性好，具有無電感、高過載能力等。
這種方式經濟、準確、有效，理論上具有無限的帶寬。然而，對于大電流的情況，電流檢測電阻發熱嚴重。這意味著當電流很小的情況和電流很大的情況，受到電阻溫度系數影響，會有較大誤差。因此，需要超低的溫度漂移的電流檢測電阻。
03
—
屬性對比
工程師在進行器件選擇的時候肯定是根據各器件的特性與使用場景來綜合選
型的，所以要想知道電驅系統采用霍爾而沒有采用分流電阻的原因，就需要了解對比分流電阻器與霍爾傳感器的屬性差異。
展開 鋁合金分流器等溫鍛造工藝設計
本文通過分析鋁合金模鍛工藝特點、模鍛過程中易產生的缺陷以及應該注意的問題，結合開式模鍛成形理論和分流器零件圖的要求，對鋁合金分流器鍛造工藝進行具體分析，制定了合理的鋁合金分流器等溫鍛造成形工藝，確定了制坯工步及模鍛設備，同時指出了鍛造過程中應該注意的問題及相關的預防措施。
前言
鋁合金是常見的輕質金屬材料，廣泛應用于汽車、船舶、電子以及航天航空等領域。隨著輕量化的需要，鋁合金零件的需求量不斷增大。在所有的鋁合金零件成形工藝中，壓鑄是生產速度最快，成形件質量較高的一種鑄造方法。它是將液態鋁合金或半液態鋁合金在高壓下快速充填金屬型的型腔，在高壓下快速凝固而獲得鑄件的方法。
一種汽車高壓油泵用鋁合金分流器（如圖1），由于其形狀較為復雜，厚度較厚，在壓鑄過程中液態金屬與模具表面發生接觸的部分冷卻速度快于液體金屬內部，凝固結束后鑄件內容易形成縮孔或縮松缺陷。此外，由于金屬液在澆注時過熱度較大，在充型過程中有嚴重的卷氣和氧化現象，使得鑄件中氣孔和夾雜較多。這些縮松縮孔、氣孔以及夾雜的存在，造成鋁合金分流器廢品率很高，材料和能源浪費嚴重，產品的使用性能也存在巨大的風險。
圖1 鑄件示意圖
與鑄造工藝相比，鍛造工藝成形則可有效的避免這類缺陷的產生。但是由于鍛造工藝與鑄造成形工藝不同的特點，對零件形狀也必須做相應修改。只有設計符合鍛造成形工藝要求的鍛件圖，合理的鍛模結構及選擇正確的模鍛工步，才能鍛造生產出更好質量和更高成品率的產品。
鋁合金分流器鍛造工藝分析
鍛件圖設計
以鑄件圖結構形狀及尺寸為參考，鋁合金分流器鍛件上必須將直徑較小的6個通孔及1個盲孔填平，中間直徑較大的通孔設計成盲孔。
展開 
FLUENT仿真基礎案例#352-水池分流仿真 ￥100
FLUENT仿真基礎案例#352-水池分流仿真
01 案例介紹
如下圖所示一個水池分流系統，左側有兩個入口（實際是四個，開啟帶紅色箭頭的兩個），每個出口處均有一個直角擋板（擋板可在結果圖中查看），右側兩個出口，已知條件為兩個進口的速度V1和V2，需通過模擬了解：
（1）水池的流動情況；
（2）兩出口的流量情況。
02 網格情況
ICEM結構網格，三維圖和俯視圖如下。
03 主要仿真設置
（1）穩態計算。
（2）標準k-ε湍流模型。
（3）復制材料水。
（4）設置流體為水。
（4）分別設置兩個入口速度
（5）監測兩出口流量。
（6）初始化并計算。
（7）仿真結果。
04 有償視頻推薦
包含制作生成的原始文件和制作過程視頻（不包含整體建模，但包含添加擋板的操作過程），視頻約50分鐘。
使用軟件為：ANSYS WORKBENCH19.2及其中的ICEM-FLUENT-POST
另贈送該模型不含擋板時，使用ANSYS WORKBENCH14.5及其中的SCDM、MESH、FLUENT設置的無聲操作視頻（操作很快，10分鐘，無講解）。
展開 simufact分流模擠壓仿真
分流模擠壓中，坯料在焊合室焊合的過程一直沒有軟件能很好的解決，用其它的軟件計算到坯料接觸就算不下去了，只能通過計算坯料的幾分之幾，算完后對稱，這次發現simufact可以很好的解決。手頭只有這個視頻資料。我也是才知道simufact的網格重劃分功能如此強大。趕快給大家分享吧！
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ROHM產品陣容新增非常適用于車載和 工業設備的超低阻值分流電阻器"PSR100系列" 同時實現3W
＜概要＞
全球知名半導體制造商ROHM的電流檢測用大功率超低阻值分流電阻器?PSR系列?產品已在車載和工業設備等需要大功率的應用領域獲得高度好評，如今又新增小型版的"PSR100系列"。
"PSR100系列"已于2017年4月開始以月產15萬個的規模投入量產。生產基地為ROHM Integrated Systems (Thailand) Co., Ltd.。
＜背景＞
分流電阻器在車載和工業設備領域被廣泛用于大功率應用的電流檢測。其中在車載領域，隨著電子化和電動化進程的不斷深入，小型電機和ECU的搭載數量呈穩步增長趨勢，對大功率且小型的分流電阻的需求日益高漲。在這種背景下，客戶對擁有多年豐碩業績的ROHM的要求也日益提高，因此，此次在具有大功率、超低阻值特色的PSR系列中又新增了小型產品陣容。
＜新產品詳情＞
<area coords="243,177,474,227" href="http://www.rohm.com.cn/web/china/search/parametric/-/search/High Power Chip Resistors
(LTR series)" shape="rect" style="font-family:宋體, SimSun;font-size:14px;"/>
「PSR100系列」的電阻體金屬采用高性能合金材料，使產品在低阻值范圍也實現了優異的電阻溫度系數（TCR）※。而且還利用ROHM獨有的精密焊接技術，實現3W大功率和小尺寸(6.35×3.05mm)，成功地同時實現了本來很難兼顧的大功率和小型化。
這使得產品在車載和工業設備領域等溫度保證要求苛刻的應用電路中也可從容使用，非常有助于減輕設計負擔并促進應用的進一步小型化。
展開 【年終系列實例EX6】基于ANSYS DX進行分流管結構優化
基于ANSYS DX進行分流管結構優化
1 實例說明
如圖1所示模型。介質自入口以0.5m/s速度流入，從出口1和出口2流出。為滿足使兩個出口的流量保持一致，因此需要對結構幾何參數進行優化設計。
圖1幾何模型
涉及到的初始尺寸參數如表所示。
表1初始幾何參數
2 計算模型
本例可以采用2D模型進行計算。計算模型如圖2所示。當然本例也可以采用3D模型進行計算，不過從計算精度和計算開銷上來講，采用2D模型完全能夠解決問題。（只需要在reference value中設置depth即可）
圖2二維幾何模型
3 參數化及優化過程
進行參數化過程之前，需要確定好各幾何關系間的約束關系（如平行、等長、垂直等）。同時還需要對幾何尺寸進行約束，本例中需要定義的約束包括（滿足建模和計算的需要）：
幾何約束在DM中完成，尺寸約束在后續的DX中進行設置。
圖3參數化后的尺寸
在對結構進行優化過程中，選定設計變量包括：H5、H7、H8、H9。
優化目標為：
4 計算網格設置
本例幾何簡單，可以直接使用multizone方法劃分四邊形網格，當然如果采用ICEM CFD進行更精細的網格劃分自然是更好。對于網格劃分方法，這里不再贅述。
本例采用2.5mm的全局尺寸進行網格生成。生成的計算網格如3所示。注意命名。
展開 最重要的最容易忽視的——模具主流道和分流道
分流道橫斷面的形狀
因圓形斷面分流道的表面積最小，相對于分流道斷面積的熱損失最少，故應盡可能采用圓形斷面的分流道。因在圓形斷面分流道中心的熔料最后固化，故在保壓壓力的作用下，塑料熔體能沿著圓形斷面分流道的中心流動最長的距離。從而澆口(分流道和型腔之間的一段)應這樣設計，熔料由圓形或矩形斷面的分流道中心通過澆口進入型腔。
在流道最小斷面處，由于塑料熔體的流動摩擦，使澆口周圍鋼材局部加熱，這樣，在保壓壓力的作用下，在澆口凝固以前，熔體能在較長的周期時期內繼續注入型腔，以起到補縮作用。
當平滑表面與分流道之間必須有移動時，不能采用圓形斷面的分流道。在這種情況下，可以采用半圓形槽的分流道。這種形狀的優點是：只需在模板的一側加工分流道。然而，當半圓形槽分流道其曲率半徑和陽形斷面分流道的直徑相同時，半圓形槽分流道容納的原料要比圓形分流道多12.5以上。
澆口形式
澆口即流道系統和型腔之間的通道，應匝其匝力降盡可能小。因此從分流道到型腔，澆口斷面呈錐形逐漸喊小是仃利的。如果塑件比較小，并且對澆口位置是否可見沒有特殊要求，推薦的澆口，即從分流道到塑件，澆口呈錐形逐漸減小。
因此塑件能比較干凈刊落地和分流道斷開，如果塑件壁比較厚，是使用鉗于或刀具切去流道的，使用的澆口形式則更好。然而，在這種情況下，最窄的斷面應保證使用刀具時所允許的盡可能短的長度，以避免過大的壓力降。
對于斷面形狀為圓形的分流道來說，澆門是實用的，因為熔體是由圓形斷面的中心注入型腔的。對于分流道被加工在模板一側的模具來說，澆口也能得到同樣的效果。
采用隧道式(潛伏式)澆口的設汁是特別有利的，因為當被模具打開時。塑件和流道系統自動斷開。
展開 城市排水體制的選擇和管理
根據排除雨水方式的不同,又分為完全分流制、不完全分流制和截流式分流制。
完全分流制排水系統分設污水和雨水兩個管渠系統,前者匯集生活污水、工業廢水,送至處理廠,經處理后排放或加以利用。后者通過各種排水設施匯集城市內的雨水和部分工業廢水(較潔凈),就近排入水體。但初期雨水未經處理直接排放到水體后,將對水體造成污染。
近年來,對雨水徑流的水質調查發現,雨水徑流特別是初降雨水徑流對水體的污染相當嚴重,因此提出對雨水徑流也要嚴格控制的截流式分流制排水系統。截流式分流制既有污水排水系統,又有雨水排水系統,與完全分流制的不同之處是它具有把初期雨水引入污水管道的特殊設施,稱雨水截流井。小雨時,雨水經初期雨水截流干管與污水一起進入污水處理廠處理;大雨時,雨水跳躍截流干管經雨水管排入水體。截流式分流制的關鍵是初期雨水截流井,它要保證初期雨水能進入截流管,而中期以后的雨水能直接排入水體,同時截流井中的污水不能溢出泄入水體。截流式分流制可以較好地保護水體不受污染。由于僅接納污水和初期雨水,截流管的斷面小于截流式合流制,進人截流管內的流量和水質相對穩定,亦減少污水泵站和污水處理廠的運行管理費用。
不完全分流制只建污水排水系統,未建雨水排水系統,雨水沿著地面、道路邊溝和明渠泄入水體。或者在原有渠道排水能力不足之處修建部分雨水管道,待城市進一步發展或有資金時再修建雨水排水系統。該排水體制投資省,主要用于有合適的地形、有比較健全的明渠水系的地方,以便順利排泄雨水。目前還有很多城市在使用,不過因為沒有完整的雨水管道,在雨季容易造成徑流污染和洪、澇災害,所以最終還得改造為完全分流制。對于常年少雨、氣候干燥的城市可采用這種體制,而對于地勢平坦,多雨易造成積水地區,不宜采用不完全分流制。
展開 基于 Inspire Extrude 的白車身門檻梁用鋁型材擠壓仿真模擬與模具結構優化
圖 6 的分析結果與圖 4、圖 5 中型材分流速度、出口變形位移及 Z 向出口速度結果基本吻合，即初始的模具結構設計將導致型材擠出變形嚴重，達不到精度要求，甚至可能導致模具報廢。
圖 6 擠出出口相對速度差異云圖；(a)±15%范圍顯示圖；(b)最大最小相對差值位置
4 模具結構優化/其優化分析結果及生產驗證
4.1 模具結構優化
從上文的仿真分析結果可知，型材中間內部兩根筋處流速相對較慢，因此考慮將中間分流孔進行擴充，加大金屬引料。如圖 7(b)將原起始平直狀分流口優化成弧形面分流狀，不僅可增加對中間流速慢部位的金屬供應，同時可以降低棒料對其的沖擊，增加該處結構強度，具體尺寸見圖。
同時針對圖 5(a)虛線框內區域的流速差比最大的區域，將其分流橋逆時針旋轉（如圖7(c)中虛線框內），避免分流金屬直接供入流速極快的區域。同時針對該區域左側流速慢的型材筋條區域，將分流孔空間擴大約 24mm，已增加該處金屬流動供應，如圖 7(c)實線框內。
圖 7 模具優化方案(藍色透明為初始模具，實心為優化后的模具)
(a)原方案與優化方案對比；(b)中間處分流孔增加；(c)分流橋及供料槽優化
針對其他區域流速不均，但出口流速差異比低于約 30%的部分，對其進行工作帶長度調整，該方法調整時間短且效果明顯。
展開 
電動自行車電池外殼鋁型材擠壓模結構優化設計
圖11所示為優化方案3對應的上模應力分布云圖，導流塊在材料到達上模前先起到分流作用，降低了上模分流橋承擔的壓力，模具危險點的受力為916.29 MPa，小于模具在工作溫度下的屈服強度，實際擠壓過程中不易失效，故增加導流塊可以減少上模所受應力。
圖11 上模應力云圖
2.3 最優方案確定
根據初始方案和3種優化方案模擬與實際擠壓結果分析，得出圖12所示的4種方案模具受力與流速均方差對比。從模具危險點受力的對比可以看出，取消入料口沉橋方案危險點受力反而更高，而增加分流孔數目和增設導流塊都能較好的改善危險點受力；從流速均方差的對比可以看出，3種優化方案中，取消入料口沉橋方案和增加導流塊方案流速并未得到改善，而增設分流孔方案改善了型材流速分布情況，使流速分布更均勻。
圖12 4種方案模具受力與流速均方差對比
4種方案擠壓力變化曲線如圖13所示，增加分流孔數目時會使擠出型材所需的擠壓力升高，降低了生產效率，同時分流孔的分布方式影響了模腔內金屬的流動，導致擠出型材變形不均勻。綜合考慮，增設導流塊是較好的模具結構優化方法。
圖13 4種方案擠壓力變化曲線
▍原文作者：楊家棟 1黃珍媛 1趙亞萌 1鄭堅 2馬俊 2
▍作者單位：1. 華南理工大學 機械與汽車工程學院；2. 榮陽鋁業有限公司
展開 如何防止壓縮機阻塞和喘振
在設計壓縮機葉輪時，也可以通過采用不同的方法（例如使用帶分流葉片的葉輪，或通過修改幾何尺寸等）來增加阻塞時的質量流量。圖3顯示了帶和不帶分流葉片的葉輪的性能特征曲線，它們擁有相同有效數量的葉片。 如圖所示，與不帶分流葉片的葉輪相比，帶分流葉片的葉輪具有更高的阻塞質量流量。
要計算葉輪葉片的有效數量，請使用：
有效葉片數= Zm +分流葉片長度比* Zsp其中：Zm =主葉片數； Zsp =分流葉片的數量； 分流葉片長度比=分流葉片長度/主葉片長度。
圖3 – 葉輪性能圖：1 – 帶分流葉片，2 – 無分流葉片
喘振的防止
可以通過提供一個防喘振閥來防止喘振，該閥可以使更多的流量再循環回吸氣側，并使壓縮機工作點遠離喘振線。 在軸流式壓縮機中，設計人員還針對機殼進行設計來使排放端的氣流再循環到吸入端，如圖4（C）和（D）所示。 在渦輪增壓器壓縮機中，通常使用帶氣門的罩蓋結構（圖4B）來使流體再循環，以增強喘振裕度并使壓縮機能夠處理極低的質量流率。
圖4 – (A)防喘振控制系統，(B)帶氣門罩蓋，(C)排放槽，(D)機殼布置
AxSTREAM可以簡單快速的對軸流/離心壓縮機進行設計，繪制性能曲線，并設計分流葉片，抽氣循環等方法來控制喘振和阻塞的出現。
如對AxSTREAM想了解更多，可點擊下方連接：
軸流壓縮機：https://www.softinway.com/cn/machine-type/axial-compressor/
離心壓縮機：https://www.softinway.com/cn/machine-type/centrifugal-compressor/
展開 梅賽德斯奔馳穆青：不同拓撲結構DHT技術路線的對比分析
輸出式：第一代通用Volt功率分流，這是讓大家刮目相看的系統，由于成本、油耗情況，所以最終沒有能夠走出來。
復合式：通用Volt第二代，通用中國現在大部分用了這套功率分流系統，在低速時實現輸入式功率分流，低速時可以認為是豐田THS，高速時就實現了比豐田再高的效率。
串并聯：有一個離合器控制，各家都差不多，在低速時就是斷開，發動機作為發電的增程式方案，理想號稱跟電動車一樣具有非常強的加速性，與電動車比，還沒有里程焦慮，與燃油車比，動力性像電動車。
二、控制策略比對
輸出式功率分流在起步時用純電模式，但因為輸出式本身結構特點導致低速時本身功率流不是非常有效，所以在低速時純電區域相對來說范圍比較大一點。到一定程度之后，可以用增程式方案，再后面是combine，實現類似于P2并聯的方案。
輸入式功率分流：以這一頁的圖表為例，X軸，最右面是低速，往左是高速，車速不斷加高情況下，剛開始是輸入式，也就是豐田方案，低速時有點類似于增程式方案，發動機可以通過杠桿模型來調整，第一條線路是動力方面，第二條線路是電方面，低速時是走電功率流。當車速逐漸增高時，到一個點時，基本上所謂功率是透過直驅方式輸出去，本身發電機轉速就在0附近控制發動機功率。如果車速再增高就會進入無功功率階段，效率比較低。
復合式功率分流：當A點超過B點時，可以看到復合功率分流動力路線。通用這一套在全球變速箱界或設計界被認可，而且控制上確實做得非常精妙，這么多模式之間來回切換，仍然可以做到非常好的控制。
串并聯：低速純電，充電模式，再大一點是電機一同助力，高速低負荷時是發動機直驅。
展開 ALE有限元法在鋁型材擠壓模具優化設計中的應用
而經寬展成形的鋁錠再次經過分流孔、工作帶擠壓成形，型材面積驟然減小，擠壓力劇增，產生了8.3的擠壓比。為減輕模具上模分流橋部位的壓力，以及盡量減少上模的寬展角度，需要做一塊導流板以保護上模和引導金屬向兩邊流動。
型材截面具有兩個空心大斷面，中間部位需設有一條加強筋，由于截面中間的這一加強筋較長，為滿足材料流動供料要求，需要在加強筋相應上模的位置開設一個分流孔，以保證有足夠的材料流向加強筋的出口位置。同時由于模具上模存在兩個大截面積的模芯，材料入口正面受壓面積較大，因此在上模中心位置增加了一個分流孔，以疏導材料的流動，減少模具正面承受的壓力。
本文采用了導流板前置式的分流組合模具設計方法，通過引入導流板，有效平衡了金屬流動狀態，分擔了上模部分壓力，有利于保護模具；同時，上模的設計采用了短分流橋結構，下模的設計采用了三級焊合室結構，前者增加了分流橋抵抗金屬直接沖擊的強度，可提高模具使用壽命，后者深化了金屬焊合程度，可提高金屬焊合質量，使型材具有良好的表面質量。
對分流孔和寬展等結構的布置，需要滿足型材截面兩邊離中心較遠邊角的供料要求，盡量使有足夠多的金屬能流向兩邊，平衡其與近中心位置金屬流動的速度偏差。
導流板、上下模的設計方案如圖2、3所示，工作帶高度的設計方案見圖4。
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