大位移的案例
接觸分析節(jié)點(diǎn)位移過(guò)大
從hypermesh里面前處理好之后，導(dǎo)入ansys（采用mpc184加轉(zhuǎn)矩），每次都會(huì)提示總有節(jié)點(diǎn)位移過(guò)大。我把相應(yīng)節(jié)點(diǎn)選出來(lái)，相關(guān)單元選出來(lái)一看，都是面單元，是怎么回事啊？我想著把這些單元?jiǎng)h除，刪了很久，沒(méi)刪多少，求大神指導(dǎo)……很糾結(jié)。 發(fā)現(xiàn)那些面單元都在接觸面上。
大位移橋梁伸縮縫耦合動(dòng)力學(xué)研究
說(shuō)明：本人在技術(shù)鄰發(fā)表的所有論文均為第一作者原創(chuàng)，未經(jīng)作者允許，不得轉(zhuǎn)載。。。
基于ABAQUS的大位移橋梁伸縮縫垂向動(dòng)力學(xué)分析
說(shuō)明：本人在技術(shù)鄰發(fā)表的所有論文均為第一作者原創(chuàng)，未經(jīng)作者允許，不得轉(zhuǎn)載。。。
這位移也太大了
hyperworks小白，1D梁?jiǎn)卧c殼單元該如何連接呢，求問(wèn)？這位移也太大了
adina中的“孔隙”資料
孔隙壓力被認(rèn)作為除位移以外的自變量，除位移、速度、應(yīng)力和其它結(jié)果外，孔隙壓力也能夠由ADINA輸出。
孔隙介質(zhì)模型執(zhí)行了如下面詳細(xì)說(shuō)明的全耦合公式。
ADINA孔隙介質(zhì)公式基于以下假設(shè)：孔隙流體是不可壓縮或者輕微可壓縮的；孔隙實(shí)體骨架是充滿孔隙流體的；穿越孔隙實(shí)體的孔隙流體流動(dòng)符合達(dá)西定律。與比奧固結(jié)理論的假設(shè)條件保持一致。
在孔隙介質(zhì)公式下，不排水分析（靜態(tài)孔隙流動(dòng)）、固結(jié)分析或膨脹分析（流經(jīng)孔隙實(shí)體骨架的孔隙流體）能夠進(jìn)行。
在孔隙結(jié)構(gòu)的分析中，ADINA中的所有非線性公式（小位移/小應(yīng)變，大位移/小應(yīng)變和大位移/大應(yīng)變）都能夠運(yùn)用。材料非線性公式能被小位移/小應(yīng)變公式能夠運(yùn)用，TL公式使用對(duì)大位移/小應(yīng)變，ULH公式使用對(duì)大位移/大應(yīng)變。
（ADINA-Structures理論手冊(cè)的的第413頁(yè)解釋）
TL，total lagrangian（總拉格朗日），位移和旋轉(zhuǎn)能夠很大，但是應(yīng)變可能很小或者依賴材料特性很大
ULH，updated lagrangian hencky,應(yīng)變可以很大
混合（u/p）公式能夠在孔隙結(jié)構(gòu)中運(yùn)用，然而，不協(xié)調(diào)模態(tài)特性不能在多孔結(jié)構(gòu)中運(yùn)用
多孔介質(zhì)模型能夠運(yùn)用在下列問(wèn)題之中：
瞬態(tài)靜力分析（固結(jié)）：孔隙壓力的分布，位移和應(yīng)力的分布，以及他們隨時(shí)間的變化。
瞬態(tài)動(dòng)力分析：除了孔隙壓力，位移和應(yīng)力結(jié)果，孔隙結(jié)構(gòu)的可能性破壞將更加引人注意，液化，作為在地震災(zāi)難中對(duì)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)有著極其嚴(yán)重的破壞類型，能夠用多孔介質(zhì)模型來(lái)進(jìn)行研究
不排水分析：在不排水條件下，孔隙壓力和總應(yīng)力之間沒(méi)有明確的公式給定。不排水分析能夠由給定不排水邊界條件和微小時(shí)間步得以進(jìn)行。
展開(kāi) abques鋼管混凝土柱-型鋼梁節(jié)點(diǎn)，在梁端用位移加載，柱頂施加軸力，為什么軸力變大就不收斂呢？怎么解決？
abques鋼管混凝土柱-型鋼梁節(jié)點(diǎn)，在梁端用位移加載，柱頂施加軸力，為什么軸力變大就不收斂呢？怎么解決？
abaqus中的彈簧spring1,spring2和springA之間的區(qū)別于聯(lián)系
abaqus中的彈簧spring1,spring2和springA之間的區(qū)別于聯(lián)系
1）abaqus幫助文檔里提到：Element types SPRING1 and SPRING2 can be associated with displacement or rotational degrees of freedom (in the latter case, as torsional springs)（彈簧類型SPRING1 SPRING2可以與位移或轉(zhuǎn)動(dòng)自由度相聯(lián)系(在后一種情況下,作用與扭轉(zhuǎn)彈簧相同）. However, the use of torsional springs in large-displacement analysis requires careful consideration of the definition of total rotation at a node; （然而，在大位移分析中使用扭轉(zhuǎn)彈簧需要對(duì)定義節(jié)點(diǎn)所有的轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)行認(rèn)真的考慮）therefore, connector elements are usually a better approach to providing torsional springs for large-displacement cases.（因此，在大位移分析中連接器單元通常是一個(gè)更好的提供扭轉(zhuǎn)彈簧的方法）
這段話個(gè)人是這么理解，雖然SPRING1 and SPRING2可以用來(lái)模擬扭轉(zhuǎn)彈簧，單是在大位移分析中使用時(shí)沒(méi)有連接器單元方便。ps：個(gè)人在扭轉(zhuǎn)彈簧方面沒(méi)有涉及，希望做過(guò)的朋友加個(gè)例子講一下！
展開(kāi) 有限元基礎(chǔ)系列（一）---有限元分析概念
有限元求解非線性問(wèn)題可分為以下三類：
1）材料非線性問(wèn)題
材料的應(yīng)力和應(yīng)變是非線性的，但應(yīng)力與應(yīng)變卻很微小，此時(shí)應(yīng)變與位移呈線性關(guān)系，這類問(wèn)題屬于材料的非線性問(wèn)題。由于從理論上還不能提供能普遍接受的本構(gòu)關(guān)系，所以，一般材料的應(yīng)力與應(yīng)變之間的非線性關(guān)系要基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)，有時(shí)非線性材料特性可 用數(shù)學(xué)模型進(jìn)行模擬，盡管這些模型總有他們的局限性。在工程實(shí) 際中較為重要的材料非線性問(wèn)題有：非線性彈性（包括分段線彈性)、彈塑性、粘塑性及蠕變等。
2）幾何非線性問(wèn)題
幾何非線性問(wèn)題是由于位移之間存在非線性關(guān)系引起的。當(dāng)物體的位移較大時(shí)，應(yīng)變與位移的關(guān)系是非線性關(guān)系。研究 這類問(wèn)題一般都是假定材料的應(yīng)力和應(yīng)變呈線性關(guān)系。它包括大位移大應(yīng)變及大位移小應(yīng)變問(wèn)題。如結(jié)構(gòu)的彈性屈曲問(wèn)題屬于大位移小應(yīng)變問(wèn)題，橡膠部件形成過(guò)程為大應(yīng)變問(wèn)題。
3）非線性邊界問(wèn)題
在加工、密封、撞擊等問(wèn)題中，接觸和摩擦的作用不可忽視，接觸邊界屬于高度非線性邊界。平時(shí)遇到的一些接觸問(wèn)題，如齒輪傳動(dòng)、沖壓成型、軋制成型、橡膠減振器、緊配合裝配等，當(dāng)一個(gè)結(jié)構(gòu)與另一個(gè)結(jié)構(gòu)或外部邊界相接觸時(shí)通常要考慮非線性邊界條件。實(shí)際的非線性可能同時(shí)出現(xiàn)上述兩種或三種非線性問(wèn)題。
本系列文經(jīng) 有限元聯(lián)盟 同意轉(zhuǎn)載，旨在分享知識(shí)。
展開(kāi) 『轉(zhuǎn)貼』關(guān)于MIDAS/Civil懸索橋分析的一些功能說(shuō)明
對(duì)于地錨式懸索橋，其通過(guò)建模助手建立的模型，若小范圍地調(diào)整加勁梁，對(duì)索的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度和主纜坐標(biāo)影響不是很大，因此一般來(lái)說(shuō)直接采用建模助手的結(jié)果即可，當(dāng)需要做精密的分析時(shí)也可采用懸索橋分析控制功能進(jìn)行第二階段分析。
而自錨式懸索橋，由于其加勁梁受較大軸力的作用，加勁梁端部和索墩錨固位置會(huì)發(fā)生較大變化，即主纜體系將發(fā)生變化，所以從嚴(yán)格意義來(lái)說(shuō)建模助手獲得的索體系和無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)與實(shí)際并不相符。因此必須對(duì)整體結(jié)構(gòu)重新進(jìn)行精密分析。其過(guò)程如下：將主纜和吊桿的力按靜力荷載加載到由索塔墩和加勁梁組成的桿系結(jié)構(gòu)上，計(jì)算加勁梁和索塔墩的初始內(nèi)力，并將其作用在整體結(jié)構(gòu)上。通過(guò)反復(fù)計(jì)算直至收斂，獲得整體結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。（參考MIDAS主頁(yè)技術(shù)資料《自錨式懸索橋的計(jì)算》）
3）對(duì)于初始荷載的說(shuō)明
從671版本開(kāi)始，在“荷載/初始荷載”中，分為大位移和小位移兩項(xiàng)，其內(nèi)又分為幾何剛度初始荷載、平衡單元節(jié)點(diǎn)內(nèi)力、初始荷載控制數(shù)據(jù)、初始單元內(nèi)力共4項(xiàng)內(nèi)容。其作用分別如下：
l 大位移/幾何剛度初始荷載：
描述當(dāng)前荷載作用之前的結(jié)構(gòu)的初始狀態(tài)。可由懸索橋建模助手自動(dòng)計(jì)算給出結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。
用戶輸入幾何剛度初始荷載進(jìn)行非線性分析時(shí)，不需定義相應(yīng)的荷載工況，程序會(huì)自動(dòng)在內(nèi)部考慮相應(yīng)荷載和內(nèi)力，使其達(dá)到平衡，因此此時(shí)位移為0。如果用戶又定義了荷載工況，則荷載相當(dāng)于雙重考慮，此時(shí)不僅會(huì)發(fā)生位移，而且內(nèi)力也會(huì)增加1倍左右。
幾何剛度初始荷載的概念，可以說(shuō)是為了描述一個(gè)有一定初始內(nèi)力和剛度的、位移為0的成橋狀態(tài)。此時(shí)有新的荷載參與作用時(shí)，我們可以通過(guò)分析得到新的作用引起的位移和內(nèi)力，注意：其中內(nèi)力結(jié)果包含成橋狀態(tài)的內(nèi)力。
因此，在進(jìn)行懸索橋倒拆分析時(shí)，不需定義自重，但在鈍化構(gòu)件的同時(shí)，需要在索的吊桿連接位置輸入與構(gòu)件重量相同的反向節(jié)點(diǎn)荷載。
展開(kāi) 《MSC.Patran/Marc培訓(xùn)教程和實(shí)例》
第1章概述1.1MSC.Software公司簡(jiǎn)介1.2MSC.Marc概況1.3MSC.Patran概況 1.4MSC.MarcPreference1.5正向轉(zhuǎn)換和執(zhí)行分析作業(yè)1.6反向轉(zhuǎn)換1.7導(dǎo)入輸入文件1.8模板數(shù)據(jù)庫(kù) 1.9MSC.Patran/Marc的基本操作1.10分析類型1.11文件類型第2章工況與時(shí)間步2.1綜述2.2時(shí)間2.3多工況的用法2.4重啟動(dòng)第3章單元類型的選擇3.1綜述3.2實(shí)體單元3.3殼單元3.4梁?jiǎn)卧?.5多點(diǎn)約束3.6特殊單元3.7網(wǎng)絡(luò)自適應(yīng)與重劃分3.8循環(huán)對(duì)稱第4章非線性分析4.1非線性分析分類4.2求解控制4.3收斂測(cè)試4.4加載與增量步策略4.5實(shí)例：集中力作用下的懸臂梁第5章材料本構(gòu)關(guān)系5.1綜述5.2彈性與彈塑性5.3蠕變5.4超彈性5.5粘彈性5.6材料的失效5.7材料的各向異性行為與復(fù)合材料5.8材料參數(shù)擬合5.9實(shí)例：?jiǎn)蜗蚶爝^(guò)程分析第6章大位移和屈伸6.1綜述6.2大位移與大變形問(wèn)題的有限元法6.3屈區(qū)分析6.4材料非線性與屈曲/失穩(wěn)分析6.5其他幾何非線性問(wèn)題6.6實(shí)例：盒形梁的屈曲分析6.7實(shí)例：復(fù)合材料套管的屈曲分析6.8MSC.Patran/Marc中定義接觸問(wèn)題6.9MSC.Patran/Marc中接觸分析的結(jié)果輸出6.10接觸分析中的出錯(cuò)處理6.11實(shí)例：橡膠密封分析6.12實(shí)例：銷－扣的插入與拔除過(guò)程分析6.13實(shí)例：曲別針成形過(guò)程分析第8章熱分析8.1綜述8.2熱分析方程及邊界條件8.3非線性熱傳導(dǎo)分析的收斂判定8.4用MSC.Patran/Marc實(shí)施傳熱分析8.5實(shí)例：結(jié)構(gòu)的穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)分析8.6實(shí)例：瞬態(tài)熱傳導(dǎo)分析第9章熱－結(jié)構(gòu)耦合分析9.1綜述9.2場(chǎng)序熱－結(jié)構(gòu)耦合分析9.3完全熱－結(jié)構(gòu)耦合分析9.4實(shí)例：利用瞬臺(tái)熱傳導(dǎo)分析結(jié)果進(jìn)行熱應(yīng)力分析問(wèn)題描述9.5實(shí)例：鋁壓圈的熱－機(jī)耦合分析第10章動(dòng)力學(xué)分析
展開(kāi) 關(guān)于MIDAS/Civil懸索橋分析的一些功能說(shuō)明
對(duì)于地錨式懸索橋，其通過(guò)建模助手建立的模型，若小范圍地調(diào)整加勁梁，對(duì)索的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度和主纜坐標(biāo)影響不是很大，因此一般來(lái)說(shuō)直接采用建模助手的結(jié)果即可，當(dāng)需要做精密的分析時(shí)也可采用懸索橋分析控制功能進(jìn)行第二階段分析。
而自錨式懸索橋，由于其加勁梁受較大軸力的作用，加勁梁端部和索墩錨固位置會(huì)發(fā)生較大變化，即主纜體系將發(fā)生變化，所以從嚴(yán)格意義來(lái)說(shuō)建模助手獲得的索體系和無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)與實(shí)際并不相符。因此必須對(duì)整體結(jié)構(gòu)重新進(jìn)行精密分析。其過(guò)程如下：將主纜和吊桿的力按靜力荷載加載到由索塔墩和加勁梁組成的桿系結(jié)構(gòu)上，計(jì)算加勁梁和索塔墩的初始內(nèi)力，并將其作用在整體結(jié)構(gòu)上。通過(guò)反復(fù)計(jì)算直至收斂，獲得整體結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。（參考MIDAS主頁(yè)技術(shù)資料《自錨式懸索橋的計(jì)算》）
3）對(duì)于初始荷載的說(shuō)明
從671版本開(kāi)始，在“荷載/初始荷載”中，分為大位移和小位移兩項(xiàng)，其內(nèi)又分為幾何剛度初始荷載、平衡單元節(jié)點(diǎn)內(nèi)力、初始荷載控制數(shù)據(jù)、初始單元內(nèi)力共4項(xiàng)內(nèi)容。其作用分別如下：
l 大位移/幾何剛度初始荷載：
描述當(dāng)前荷載作用之前的結(jié)構(gòu)的初始狀態(tài)。可由懸索橋建模助手自動(dòng)計(jì)算給出結(jié)構(gòu)的初始平衡狀態(tài)。
用戶輸入幾何剛度初始荷載進(jìn)行非線性分析時(shí)，不需定義相應(yīng)的荷載工況，程序會(huì)自動(dòng)在內(nèi)部考慮相應(yīng)荷載和內(nèi)力，使其達(dá)到平衡，因此此時(shí)位移為0。如果用戶又定義了荷載工況，則荷載相當(dāng)于雙重考慮，此時(shí)不僅會(huì)發(fā)生位移，而且內(nèi)力也會(huì)增加1倍左右。
幾何剛度初始荷載的概念，可以說(shuō)是為了描述一個(gè)有一定初始內(nèi)力和剛度的、位移為0的成橋狀態(tài)。此時(shí)有新的荷載參與作用時(shí)，我們可以通過(guò)分析得到新的作用引起的位移和內(nèi)力，注意：其中內(nèi)力結(jié)果包含成橋狀態(tài)的內(nèi)力。
展開(kāi) 
【JY】ETABS的非線性直接積分法的設(shè)置與應(yīng)用
幾何非線性可選擇無(wú)、P-Delta以及P-Delta和大位移三種形式，對(duì)于絕大多數(shù)結(jié)構(gòu)僅考慮P-Delta是足夠精確的，對(duì)于一些帶有索、膜或者其他變形很大的結(jié)構(gòu)，需要考慮P-Delta和大位移。考慮大位移后，應(yīng)設(shè)置更小的收斂容差以保證計(jì)算精度，但分析的收斂性會(huì)更差一些，計(jì)算時(shí)長(zhǎng)也會(huì)顯著增加，用戶應(yīng)酌情選用。再次提醒用戶注意的是，前置工況與后續(xù)工況的幾何非線性類型應(yīng)保持一致。
時(shí)間步數(shù)量與時(shí)間步長(zhǎng)。程序的計(jì)算總時(shí)長(zhǎng)為時(shí)間步數(shù)量乘以時(shí)間步長(zhǎng)，總時(shí)長(zhǎng)應(yīng)滿足規(guī)范要求不小于5T1。時(shí)間步長(zhǎng)的設(shè)置需要注意，一般情況下可以設(shè)置與地震波時(shí)間間隔相同，但是為滿足精度要求，時(shí)間步長(zhǎng)不宜大于所關(guān)心周期的1/10。另外需要注意的是，此處輸入的是結(jié)果保存步長(zhǎng)，而非分析步長(zhǎng)。當(dāng)時(shí)間步長(zhǎng)小于地震波間隔時(shí)，分析步長(zhǎng)按時(shí)間步長(zhǎng)取值；當(dāng)時(shí)間步長(zhǎng)大于地震波間隔時(shí)，分析步長(zhǎng)按地震波間隔取值。
阻尼、時(shí)間積分方法和非線性參數(shù)設(shè)置由于涉及內(nèi)容較多，在下文中詳細(xì)展開(kāi)討論。
2. 阻尼設(shè)置
ETABS中有兩種設(shè)置阻尼的方式，一種為瑞利阻尼，一種為模態(tài)阻尼。瑞利阻尼是在直接積分時(shí)程分析中常用的阻尼形式。
ETABS和SAP2000都允許用戶在直接積分時(shí)程分析工況中采用模態(tài)阻尼。當(dāng)用戶采用模態(tài)阻尼的形式時(shí)，阻尼矩陣按下式確定：
其中和分別是模態(tài)i的周期、阻尼系數(shù)和振型；N是模態(tài)總數(shù)，由最大頻率控制。圖5左圖紅框部分為瑞尼阻尼設(shè)置框。圖5左圖藍(lán)框部分為模態(tài)阻尼設(shè)置框，這里需要輸入考慮模態(tài)阻尼的最大頻率值。點(diǎn)擊下方按鈕彈出圖5右圖所示對(duì)話框，用于詳細(xì)定義模態(tài)阻尼數(shù)值。
圖5 阻尼設(shè)置
使用時(shí)應(yīng)當(dāng)注意，模態(tài)阻尼僅對(duì)最大頻率之前的模態(tài)位移（低頻振動(dòng)）存在阻尼，而高頻振動(dòng)部分則處于無(wú)阻尼狀態(tài)。因此建議將模態(tài)阻尼和剛度比例阻尼結(jié)合使用。
展開(kāi) 《MSC.Patran——Marc培訓(xùn)教程和實(shí)例》
【目錄】
第1章 概述
1.1 MSC.Software公司簡(jiǎn)介
1.2 MSC.Marc概況
1.3 MSC.Patran概況
1.4 MSC.Marc Preference
1.5 正向轉(zhuǎn)換和執(zhí)行分析作業(yè)
1.6 反向轉(zhuǎn)換
1.7 導(dǎo)入輸入文件
1.8 模板數(shù)據(jù)庫(kù)
1.9 MSC.Patran/Marc的基本操作
1.10 分析類型
1.11 文件類型
第2章 工況與時(shí)間步
2.1 綜述
2.2 時(shí)間
2.3 多工況的用法
2.4 重啟動(dòng)
第3章 單元類型的選擇
3.1 綜述
3.2 實(shí)體單元
3.3 殼單元
3.4 梁?jiǎn)卧? 3.5 多點(diǎn)約束
3.6 特殊單元
3.7 網(wǎng)絡(luò)自適應(yīng)與重劃分
3.8 循環(huán)對(duì)稱
第4章 非線性分析
4.1 非線性分析分類
4.2 求解控制
4.3 收斂測(cè)試
4.4 加載與增量步策略
4.5 實(shí)例：集中力作用下的懸臂梁
第5章 材料本構(gòu)關(guān)系
5.1 綜述
5.2 彈性與彈塑性
5.3 蠕變
5.4 超彈性
5.5 粘彈性
5.6 材料的失效
5.7 材料的各向異性行為與復(fù)合材料
5.8 材料參數(shù)擬合
5.9 實(shí)例：?jiǎn)蜗蚶爝^(guò)程分析
第6章 大位移和屈伸
6.1 綜述
6.2 大位移與大變形問(wèn)題的有限元法
6.3 屈區(qū)分析
6.4 材料非線性與屈曲/失穩(wěn)分析
6.5 其他幾何非線性問(wèn)題
6.6 實(shí)例：盒形梁的屈曲分析
6.7 實(shí)例：復(fù)合材料套管的屈曲分析
6.8 MSC.Patran/Marc中定義接觸問(wèn)題
6.9 MSC.Patran/Marc中接觸分析的結(jié)果輸出
6.10 接觸分析中的出錯(cuò)處理
6.11 實(shí)例：橡膠密封分析
6.12 實(shí)例：銷－扣的插入與拔除過(guò)程分析
6.13 實(shí)例：曲別針成形過(guò)程分析
展開(kāi) 裝配體強(qiáng)度分析又失敗了？解決辦法看這里！ | 操作技巧
通過(guò)網(wǎng)格失敗診斷，可以知道是零件哪些地方網(wǎng)格劃分失敗，如下圖所示：
通常找到提示有問(wèn)題的地方，進(jìn)行局部網(wǎng)格控制，能解決大部分網(wǎng)格故障。
有仍然出錯(cuò)的情況，可能是在裝配體接觸關(guān)系中采用默認(rèn)的“接合”接觸，而接合接觸的兼容網(wǎng)格劃分容易導(dǎo)致網(wǎng)格劃分失敗，這個(gè)時(shí)候，采用不兼容網(wǎng)格會(huì)解決此問(wèn)題。
如果還出錯(cuò)，那極有可能是模型的問(wèn)題，模型轉(zhuǎn)化成中間格式會(huì)出現(xiàn)小面以及破面，導(dǎo)致網(wǎng)格劃分失敗。
2、求解失敗
在網(wǎng)格劃分成功之后，設(shè)置好邊界條件，開(kāi)始運(yùn)行求解，這個(gè)時(shí)候也容易出現(xiàn)求解失敗。因?yàn)檠b配體靜應(yīng)力分析是線性的，如果出現(xiàn)大位移或大變形，SOLIDWORKS Simulation會(huì)提示你是否打開(kāi)大位移，如下圖所示：
如果沒(méi)有打開(kāi)，則視模型為線性分析，分析結(jié)果精度不高；如果確認(rèn)打開(kāi)，就相當(dāng)于打開(kāi)了非線性功能，求解有可能不收斂。這個(gè)時(shí)候是因?yàn)樵谇蠼膺^(guò)程中，網(wǎng)格發(fā)生畸變，或者接觸不穩(wěn)定導(dǎo)致求解不收斂。
另外一個(gè)比較常見(jiàn)的是，出現(xiàn)了剛體位移，導(dǎo)致求解失敗。出現(xiàn)剛體位移的原因一個(gè)是接觸關(guān)系不穩(wěn)定，所以在分析之前模型不要有間隙以及干涉（過(guò)盈配合允許有干涉，但是要采用冷縮配合的接觸關(guān)系）。
還有可能是邊界條件設(shè)置錯(cuò)誤，導(dǎo)致某一方向受力不平衡，這個(gè)時(shí)候就需要工程師自己進(jìn)行判斷邊界條件是否設(shè)置合理。
因此，再遇到裝配體靜應(yīng)力分析失敗時(shí)，只需找出原因，針對(duì)性解決問(wèn)題，就能得到分析結(jié)果，指導(dǎo)設(shè)計(jì)啦！
此外，這類問(wèn)題，SOLIDWORKS Simulation 2021新版本已給出了很完美的解決方案啦！快去更新SOLIDWORKS 2021吧~
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展開(kāi) 基于LS-DYNA及FLUENT的板殼結(jié)構(gòu)流固耦合分析
流場(chǎng)計(jì)算得到的界面壓強(qiáng)數(shù)據(jù)以外載荷的形式施加于結(jié)構(gòu)表面，使其產(chǎn)生位移及變形；同時(shí)，結(jié)構(gòu)的變化又進(jìn)一步影響了流場(chǎng)的分布。通過(guò)往復(fù)的雙向耦合迭代，得到了板殼結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)以及流場(chǎng)的分布情況。仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比表明，此方法適用于解決兼有大位移及較大變形特征的流- 固耦合問(wèn)題。
1 前言
在自然界中，流-固耦合現(xiàn)象廣泛存在于航空、航天、汽車(chē)、水利、石油、化工、海洋以及生物等領(lǐng)域。很多實(shí)際問(wèn)題中流體載荷對(duì)于結(jié)構(gòu)的影響不可忽略；同時(shí)，結(jié)構(gòu)的位移和變形也會(huì)對(duì)流場(chǎng)的分布產(chǎn)生重要影響。例如各種水下運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)都需要考慮這種現(xiàn)象。
板殼是基本的結(jié)構(gòu)單元，研究其與流體相互作用的過(guò)程的仿真方法對(duì)水下結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。文獻(xiàn)利用ANSYS/LS-DYNA對(duì)板殼結(jié)構(gòu)在水下爆炸沖擊載荷作用下的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行了仿真分析和試驗(yàn)研究，文獻(xiàn)對(duì)窄流道中柔性單板流致振動(dòng)引起的流-固耦合問(wèn)題進(jìn)行了數(shù)值模擬，但以上文獻(xiàn)所進(jìn)行的分析均為板殼結(jié)構(gòu)處于約束狀態(tài)下的平衡位置附近的振動(dòng)耦合分析。利用ANSYS靜力學(xué)分析模塊以及CFX或FLUENT等流體分析模塊對(duì)有固定約束條件的板殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行流-固耦合分析的實(shí)例已經(jīng)很多，ANSYS Workbench中也有這方面的耦合實(shí)例。但是對(duì)于流體沖擊引起結(jié)構(gòu)的大位移以及較大變形的動(dòng)力學(xué)分析目前還不完善，有待進(jìn)一步的研究。因此本文應(yīng)用大型通用有限元分析軟件ANSYS13.0中的顯示動(dòng)力分析模塊LS-DYNA以及流體分析模塊FLUENT，對(duì)受流體沖擊作用下兼有大位移及較大變形的板殼結(jié)構(gòu)的流-固耦合作用進(jìn)行了仿真分析。
2 有限元分析
2.1 問(wèn)題描述
本文針對(duì)板殼結(jié)構(gòu)受流體沖擊載荷作用下的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行分析，主要研究板殼結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)時(shí)間歷程、應(yīng)力分布規(guī)律以及對(duì)流場(chǎng)分布的影響。
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