張緊的案例
基于Abaqus在汽車張緊器結構分析中的應用(一)
5.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
5.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時，芯軸最大位移發生在頂部，大小為0.0174mm。
5.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
結果匯總：
應力應變：
張緊臂等效應力(Mpa)
底殼等效應力(Mpa)
其他部件
帶張力（N）
工況一
50.03
40.09
均無超過所用材料的屈服、抗拉強度
400
位移：
張緊臂最大位移(mm)
尼龍墊板最大位移(mm)
尼龍襯套最大位移(mm)
芯軸最大位移(mm）
帶張力（N）
工況一
0.074
0.034
0.0183
0.0174
400
展開 基于Abaqus在汽車張緊器結構分析中的應用(二)
分析正常工作位置（將張緊器加載到工作位置，此時皮帶張力約900N）下各部件的受力情況。
圖3
7.分析結果-應力云圖
7.1 整體應力云圖
整體最大應力發生在芯軸上，最大值為：196.5Mpa，沒有超過所用材料45#鋼的屈服強度（355Mpa）。
7.2 張緊臂及殼體應力云圖
7.3 阻尼件及壓蓋應力云圖
7.4 尼龍襯套及尼龍墊應力云圖
7.5 芯軸應力云圖
7.6 彈簧墊片及帶輪應力云圖
7.7 螺絲及蓋板應力云圖
8.分析結果-位移云圖
8.1 整體位移云圖
整體位移最大值發生在帶輪上，大小為0.221mm。
8.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
8.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時，芯軸最大位移為0.036mm。
8.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
展開 面向48V 系統起動敲擊控制的動力系統集成及標定
摘要：本文針對某48V 微混車輛鑰匙起動過程出現的嚴重起動敲擊問題，進行了整車NVH 測試，識別出起動敲擊的產生機理為鑰匙起動過程中發動機點火時刻轉速的劇烈上沖與48V 新結構雙向張緊器匹配不當所致。在此基礎上，提出了與48V 前端輪系相匹配的“點火提前角梯度優化”起動策略。采用該策略后，鑰匙起動過程中第一次點火后發動機上沖轉速由940rpm降低至700rpm，起動過程更加平順，搖臂敲擊加速度減小50%，敲擊聲音顯著降低，有效解決了該48V 車型起動敲擊問題。
關鍵詞：48V 微混；NVH；鑰匙起動；自動起動；點火提前角
0 引言
基于48V技術的微混技術，可以在對原有動力總成改造較小的情況下實現微混[1]，達到降低油耗與排放[2，3]的效果，是當前主流的低成本實現混動的前瞻技術[4，5]。48V微混系統在發動機原有12V電池的基礎上，增加了48V電池與電機[6]。微混系統的核心部件48V電機，除具備傳統12V電機發電功能外，還具有自動啟停（Auto Start）[7，8]、加速助力[9]（boost）與制動能量回收（regen）的功能，即既可以在起動及加速工況下對發動機曲軸提供驅動力，又可以作為曲軸負載提供車內用電并在車輛滑行過程中實現制動能量回收（regen）。為實現48V 電機主動驅動與被動負載的切換，48V MicroBAS發動機前端輪系張緊器需采用雙向張緊器，前端附件系統較之傳統發動機有了較大改變。
某車型48V MicroBAS發動機前端皮帶驅動輪系采用了雙搖臂式張緊器，前端輪系示意圖如圖1 所示，包括雙搖臂式雙向張緊器，曲軸皮帶輪與48V電機。雙搖臂式雙向張緊器有左右兩個搖臂，兩搖臂中間彈簧連接，為左右兩個張緊輪提供張緊力，在曲軸驅動與電機驅動模式下實現雙向皮帶張緊。
展開 關于緊鏈器及使用該緊鏈器的鏈傳動機構
為了實現上述目的，緊鏈器采用如下技術方案：緊鏈器，包括間隔設置的兩個夾板，兩個夾板之間設有用于對傳動鏈厚度方向的兩側進行張緊作用的兩個張緊輪，張緊輪為軸承。張緊輪與夾板一起圍設而成了供傳動鏈通過的通道。
各夾板上設有用于調節兩個張緊輪的輪軸之間間距的調節長孔，張緊輪通過穿裝于調節長孔中的安裝螺栓裝配于夾板上。各夾板上還設有用于與安裝螺栓止推配合的、以防止工作時兩張緊輪間距變大的止退調整螺釘。通過調節長孔，可調節兩張緊輪之間的輪軸之間的間距，能有效避免張緊過度及過送現象。使用時，通過止退調整螺釘可防止張緊輪之間的間距增大而影響對傳動鏈的張緊作用。
3 具體實施方式
3.1 緊鏈器的實施例：該緊鏈器包括兩個夾板1 和兩個張緊輪2。兩個夾板1 左、右平行且間隔設置，各夾板1 豎直設置。兩個張緊輪2 設置于兩個夾板之間，且張緊輪2 轉動裝配于夾板上。使用時，傳動鏈的厚度沿上下方向延伸，傳動鏈沿前、后方向可運動，兩張緊輪2 上、下間隔設置，兩張緊輪2 分別裝配于傳動鏈的上、下兩側，對傳動鏈1 進行上、下張緊作用。兩夾板1 和兩張緊輪2 一起圍設而成了供傳動鏈通過的通道3。
3.2 各夾板1 上設有用于調節兩個張緊輪的輪軸之間間距的調節長孔4，張緊輪2 通過穿裝于調節長孔中的安裝螺栓5 裝配于夾板1 上。調節長孔4 的孔徑長度方向沿上下延伸。各夾板1 上還設有用于與安裝螺栓5 止推配合的、以防止工作時兩張緊輪2 間距變大的止退調整螺釘6。兩夾板1 的相離一側的板面上設有安裝塊7，止推調整螺釘6 通過安裝塊7 裝配于夾板上。安裝塊7 上開設有螺釘孔60。安裝塊7 固設于夾板的上端部，螺釘孔60 上下貫穿，止推調整螺釘6 插裝于螺釘孔中，使用時止推調整螺釘6 向下頂緊位于夾板上部的安裝螺栓，防止該安裝螺栓5 向上移動。
展開 
河南板鏈斗式提升機 制砂站斗式提升機使用中幾個常見問題及解決措施，60年實力膠帶斗式提升機廠家技術
應該解開料斗帶接頭，使底輪上的張緊裝置調至最高位置，將料斗帶由提升機機頭放入，穿過頭輪和底輪，并首尾連接好，使料斗帶處于將張緊而未張緊的狀態。然后使張緊裝置完全張緊，此時張緊裝置的調節螺桿尚未利用的張緊行程不應小于全行程的50%。
斗式提升機超載：提升機超載時，阻力矩增大，導致料斗帶打滑。應減小物料的喂入量，并力求喂料均勻。若減小喂入量后，仍不能改善打滑，則可能是機坐內物料堆積太多或料斗被導師物卡住，應停機檢查，排除故障。解決方法是將頭輪傳動軸和料斗帶內表面過于光滑頭輪傳動軸和料斗帶內表面過于光滑，使兩者間的摩擦力減小，導致料斗帶打滑。這時，可在傳動軸和料斗帶內表面涂一層膠，以增大摩擦力。
鶴壁通用斗式提升機工程案例：
鶴壁市通用機械電氣有限公司即原機電部鶴壁通用機械廠，60年專注提升、振動、輸送設備。專業生產斗式提升機、振動給料機、倉壁振動器、布袋除塵器、皮帶輸送機、螺旋輸送機、刮板輸送機、篩分設備。定制各種非標設備，免費售前，售中，售后技術支持。鶴壁通用斗式提升機輸送量大、超高提升。具體型號有TB板鏈斗式提升機系列、NE板鏈斗式提升機系列、NSE板鏈斗式提升機系列、TD帶式提升機系列、TH環鏈斗式提升機系列及鋼絲膠帶斗式提升機等。做了60年斗式提升機，非常愿與大家分享提升機維護方面的經驗，歡迎提問。
如需轉載，請注明出處：鶴壁市通用機械電氣有限公司 HTTP://www.chinatyjx.com。
展開 【經驗分享】皮帶輸送機跑偏原因分析及處理措施
張緊處的調整 皮帶張緊處的調整是皮帶輸送機跑偏調整的一個非常重要的環節。重錘張緊處上部的兩個改向滾筒除應垂直于皮帶長度方向以外還應垂直于重力垂線，即保證其軸中心線水平。使用螺旋張緊或液壓油缸張緊時，張緊滾筒的兩個軸承座應當同時平移，以保證滾筒軸線與皮帶縱向方向垂直。具體的皮帶跑偏的調整方法與滾筒處的調整類似。
5.雙向運行皮帶輸送機跑偏的調整 雙向運行的皮帶輸送機皮帶跑偏的調整比單向皮帶輸送機跑偏的調整相對要困難許多，在具體調整時應先調整某一個方向，然后調整另外一個方向。調整時要仔細觀察皮帶運動方向與跑偏趨勢的關系，逐個進行調整。重點應放在驅動滾筒和改向滾筒的調整上，其次是托輥的調整與物料的落料點的調整。同時應注意皮帶在硫化接頭時應使皮帶斷面長度方向上的受力均勻,在采用導鏈牽引時兩側的受力盡可能地相等。
免責聲明：本文系網絡轉載，版權歸原作者所有。如涉及版權，請聯系刪除！文中內容僅代表作者個人觀點，轉載不同于本平臺認同或者持有相同觀點。
展開 全連續冷連軋機組控制要點之AGC&ATC
自動厚度控制
通過調節第一機架輥縫實現入口張緊輥和第一機架間帶鋼的張力控制；
通過調節第一機架輥縫和入口張緊輥轉速實現第一機架板厚的前饋和反饋控制；
通過調節第二機架輥縫和第一機架轉速及張緊輥轉速實現第二機架板厚的前饋控制；
通過調節各個機架和入口張緊輥轉速實現各機架秒流量恒定控制；
利用入口張緊輥編碼器和第一架出口激光測速儀實現秒流量預估計算；
對于第四和第五兩個機架的厚度控制三種控制模式（壓下模式A、張力極限模式B、光整模式C）可以選擇；
通過支承輥偏心補償功能消除帶鋼厚度周期性偏差；
通過多種補償控制手段可實現最優化控制等。
對于上述的張力控制，板厚前饋和反饋控制，秒流量控制及補償控制等的輸出修正信號均疊加在各種執行機構的設定值上，以產生綜合控制效果。
機架間張力控制
機架間帶鋼張力在穩定軋制時應該保持恒定，這樣可以保證秒流量原理在帶鋼厚度控制時的正確性；但是由于在軋制過程中帶鋼厚度的改變造成了軋制速度的改變，進而使得帶鋼張力發生波動。因此，在厚度控制的同時，要控制各個機架間的帶鋼張力保持恒定。
機架間張力控制采用張力反饋閉環控制方式，張力控制執行器采用輥縫壓下系統和主電機轉速控制系統完成。
具體采用哪種控制執行器取決于軋制策略和軋機工作狀態。
聲明：本文由登峰科技發布；咨詢電氣自動化問題，請關注公眾號聯系我們。
登峰科技，專注AGC，ATC、AEC、APC、AFC等核心技術。擁有國際領先的自主知識產權金屬板帶軋制控制技術，技術團隊具備多年從事冶金行業的實踐經驗，致力于提升中國冷軋設備自動化水平。
展開 【經驗分享】機械設計基礎知識，行業內部人員趕緊保存吧！
（摩擦防松、機械防松、破壞螺旋副運動關系防松）
18.提高螺紋連接強度的措施：降低影響螺栓疲勞強度的應力幅（減少螺栓剛度或增大被連接件剛度）、改善螺紋牙上載荷分布不均的現象、減小應力集中的影響、采用合理的制造工藝
19.鍵連接類型：平鍵連接（兩側面是工作面）、半圓鍵連接、鍥鍵連接、切向鍵連接
20.帶傳動分為：摩擦型和嚙合型
21.帶的瞬間最大應力發生在帶的緊邊開始繞上小帶輪處；帶一周，應力變化四次
22.V帶傳動的張緊：定期張緊裝置、自動張緊裝置、采用張緊輪的張緊裝置
23.滾子鏈的鏈節數一般為偶數（鏈輪的齒數取奇數），滾子鏈為奇數時采用過度鏈節
24.鏈傳動張緊的目的：避免在鏈條的松邊垂度過大時產生嚙合不良和鏈條振動現象，同時為了增加鏈條與鏈輪的嚙合包角
25.齒輪的失效形式：輪齒折斷、齒面磨損（開式齒輪）、齒面點蝕（閉式齒輪）、齒面膠合、塑性變形（從動輪出現脊棱、主動輪出現溝槽）
26.齒輪工作面的硬度大于350HBS或38HRS的稱為硬面齒；反之為軟齒面齒輪
27.提高制造精度，減小齒輪直徑以降低圓周速度，均可減小動載荷；為了減小動載荷，可將齒輪進行齒頂修緣；將齒輪的輪齒做成鼓形是為了改善齒向載荷分布
28.Tanr=z1:q（直徑系數） 導程角越大，效率越高，自鎖性越差
29.對蝸輪進行變位，變位后蝸輪的分度圓和節園仍舊重合，只是蝸桿的節線有所改變不再與其分度圓重合
30.蝸桿傳動的失效形式：點蝕、齒根折斷、齒面膠合及過度磨損；失效經常發生在蝸輪上
31.閉式蝸桿傳動的功率損耗：嚙合磨損損耗、軸承磨損損耗、進入油池中的零件攪油時的濺油損耗
32.蝸桿傳動必須根據單位時間內的發熱量等于同時間內的散熱量條件進行熱平衡計算 措施：加裝散熱片以及增大散熱面積、在蝸桿軸端加裝風扇以加速空氣流動
展開 【機械設計】最實用的知識點提煉，干機械的同行建議收藏一下！
（摩擦防松、機械防松、破壞螺旋副運動關系防松）
18.提高螺紋連接強度的措施：降低影響螺栓疲勞強度的應力幅（減少螺栓剛度或增大被連接件剛度）、改善螺紋牙上載荷分布不均的現象、減小應力集中的影響、采用合理的制造工藝
19.鍵連接類型：平鍵連接（兩側面是工作面）、半圓鍵連接、鍥鍵連接、切向鍵連接
20.帶傳動分為：摩擦型和嚙合型
21.帶的瞬間最大應力發生在帶的緊邊開始繞上小帶輪處；帶一周，應力變化四次
22.V帶傳動的張緊：定期張緊裝置、自動張緊裝置、采用張緊輪的張緊裝置
23.滾子鏈的鏈節數一般為偶數（鏈輪的齒數取奇數），滾子鏈為奇數時采用過度鏈節
24.鏈傳動張緊的目的：避免在鏈條的松邊垂度過大時產生嚙合不良和鏈條振動現象，同時為了增加鏈條與鏈輪的嚙合包角
25.齒輪的失效形式：輪齒折斷、齒面磨損（開式齒輪）、齒面點蝕（閉式齒輪）、齒面膠合、塑性變形（從動輪出現脊棱、主動輪出現溝槽）
26.齒輪工作面的硬度大于350HBS或38HRS的稱為硬面齒；反之為軟齒面齒輪
27.提高制造精度，減小齒輪直徑以降低圓周速度，均可減小動載荷；為了減小動載荷，可將齒輪進行齒頂修緣；將齒輪的輪齒做成鼓形是為了改善齒向載荷分布
28.Tanr=z1:q（直徑系數） 導程角越大，效率越高，自鎖性越差
29.對蝸輪進行變位，變位后蝸輪的分度圓和節圓仍舊重合，只是蝸桿的節線有所改變不再與其分度圓重合
30.蝸桿傳動的失效形式：點蝕、齒根折斷、齒面膠合及過度磨損；失效經常發生在蝸輪上
31.閉式蝸桿傳動的功率損耗：嚙合磨損損耗、軸承磨損損耗、進入油池中的零件攪油時的濺油損耗
32.蝸桿傳動必須根據單位時間內的發熱量等于同時間內的散熱量條件進行熱平衡計算
展開 機械設計39條禁令
（摩擦防松、機械防松、破壞螺旋副運動關系防松）
18.提高螺紋連接強度的措施：降低影響螺栓疲勞強度的應力幅（減少螺栓剛度或增大被連接件剛度）、改善螺紋牙上載荷分布不均的現象、減小應力集中的影響、采用合理的制造工藝
19.鍵連接類型：平鍵連接（兩側面是工作面）、半圓鍵連接、鍥鍵連接、切向鍵連接
20.帶傳動分為：摩擦型和嚙合型
21.帶的瞬間最大應力發生在帶的緊邊開始繞上小帶輪處；帶一周，應力變化四次
22.V帶傳動的張緊：定期張緊裝置、自動張緊裝置、采用張緊輪的張緊裝置
23.滾子鏈的鏈節數一般為偶數（鏈輪的齒數取奇數），滾子鏈為奇數時采用過度鏈節
24.鏈傳動張緊的目的：避免在鏈條的松邊垂度過大時產生嚙合不良和鏈條振動現象，同時為了增加鏈條與鏈輪的嚙合包角
25.齒輪的失效形式：輪齒折斷、齒面磨損（開式齒輪）、齒面點蝕（閉式齒輪）、齒面膠合、塑性變形（從動輪出現脊棱、主動輪出現溝槽）
26.齒輪工作面的硬度大于350HBS或38HRS的稱為硬面齒；反之為軟齒面齒輪
27.提高制造精度，減小齒輪直徑以降低圓周速度，均可減小動載荷；為了減小動載荷，可將齒輪進行齒頂修緣；將齒輪的輪齒做成鼓形是為了改善齒向載荷分布
28.Tanr=z1:q（直徑系數） 導程角越大，效率越高，自鎖性越差
29.對蝸輪進行變位，變位后蝸輪的分度圓和節園仍舊重合，只是蝸桿的節線有所改變不再與其分度圓重合
30.蝸桿傳動的失效形式：點蝕、齒根折斷、齒面膠合及過度磨損；失效經常發生在蝸輪上
31.閉式蝸桿傳動的功率損耗：嚙合磨損損耗、軸承磨損損耗、進入油池中的零件攪油時的濺油損耗
32.蝸桿傳動必須根據單位時間內的發熱量等于同時間內的散熱量條件進行熱平衡計算 措施：加裝散熱片以及增大散熱面積、在蝸桿軸端加裝風扇以加速空氣流動、在傳動箱內裝循環冷卻管路
展開 用戶論文精選 | 柴油機鏈傳動系統仿真與試驗驗證
廣西玉柴機器股份有限公司
摘 要
針對某型柴油機正時鏈傳動系統，利用AVL-Excite軟件的Timing Drive模塊建立鏈傳動及全閥系的動力學模型，計算鏈條運動軌跡、鏈條與鏈輪、鏈條與導板的接觸力、鏈條內力及其激勵頻譜特性以及液壓張緊器工作腔壓力的動態特性，并對凸輪軸轉速波動、液壓張緊器工作腔壓力以及曲軸和凸輪的相位波動進行試驗驗證。最后，在半消聲室中利用B&K噪聲測量系統對發動機前端進行聲強探測與聲壓測量。臺架試驗表明，怠速倒拖工況與怠速工況下，前端的聲壓級差異明顯，所設計的正時鏈傳動系統工作正常，滿足設計要求。
關 鍵 詞
振動與波；正時鏈傳動；液壓張緊器；仿真試驗；工作腔壓力；相位波動
中圖分類號：TK422
文獻標識碼：A
DOI 編碼：10.3969/j.issn.1006-1335.2016.05.006
論 文 節 選
配氣機構與正時傳動系統是發動機的重要組成部分，其性能的優劣直接影響發動機性能。鏈傳動是機械傳動的最有效方法之一，具有結構緊湊、傳動效率高、高強度及耐磨的特點，廣泛應用在輕型發動機和部分中型發動機的正時傳動和高壓油泵、機油泵附件傳動。
展開 
斗式提升機承載料斗脫落的原因有哪些呢？60年專業斗式提升機生產廠家技術分享—鶴壁通用
（三）斗提機機體、自動張緊裝置的檢修
1.打開斗提機機殼各部檢查孔。
2.檢查各部斗鏈，料斗。發現有裂紋、嚴重變形、缺損現象的應采取措施后進行更換。
3.若需要更換斗鏈、料斗等零部件時，應采取好可靠的起重安全措施，避免發生事故。
4.更換斗鏈、料斗數量較多時，應在下面試好斗鏈轉動靈活再進行組裝。組裝料斗時還要注意斗鏈的運動方向，不能裝反。
5.檢查、更換斗提機尾部軸承，軸承應填充潤滑脂。
6.檢查重錘杠桿式自動張緊裝置，重錘安裝牢固，張緊力合適。
7.校核斗鏈在機殼中的相對位置，如果過于偏斜，應進行校正。
8.檢查各部殼體完整，螺絲齊全牢靠。
1.斗鏈應無嚴重變形，配件無裂紋，并磨損不大。
2.料斗磨損不大，無嚴重變形及缺損現象。
3.若更換新的斗鏈時，斗鏈關節應能靈活轉動。
4.料斗大小應一致，安裝好后，應復查兩個料斗之間的相對位置應合適。
鶴壁市通用機械電氣有限公司即原機電部鶴壁通用機械廠，60年專注提升、振動、輸送設備。專業生產斗式提升機、振動給料機、倉壁振動器、布袋除塵器、皮帶輸送機、螺旋輸送機、刮板輸送機、篩分設備。定制各種非標設備，免費售前，售中，售后技術支持。鶴壁通用斗式提升機輸送量大 、超高提升。具體型號有TB板鏈斗式提升機系列、NE板鏈斗式提升機系列、NSE板鏈斗式提升機系列、TD帶式提升機系列、TH環鏈斗式提升機系列及鋼絲膠帶斗式提升機。
如需轉載，請注明出處：鶴壁市通用機械電氣有限公司 HTTP://www.chinatyjx.com。
展開 解析SOLIDWORKS帶傳動秘籍
可以將帶的位置、厚度、長度、張緊輪位置等等因素統一的納入考慮之中提高了設計的效率，并且對應的帶傳動設置過程卻非常的簡單。
帶傳動的設計需要在裝配體的環境下進行，并且需要對應的帶輪和張緊輪都具有一定的自由度。如下圖所示（對應命令位置和對應的自由度）
帶傳動最大的特點包含了兩個方面的內容，首先，帶傳動可以為系統中的帶輪之間添加對應的傳動比關系，從而使所有輪之間可以產生相對運動關系；其次，皮帶作為標準件其長度都是標準的，可以通過帶傳動命令使系統自動根據帶的長度調整對應張緊輪的位置。
皮帶輸送設備跑偏原因分析及調試方法
11 皮帶機張緊裝置安裝和調試誤差引起的皮帶跑偏。
由于安裝調試過程中操作人員技術不熟練、責任心不強、驗收不嚴格等原因，導致皮帶張緊裝置工作不正常，皮帶兩側張緊程度不同、受力不均引起皮帶跑偏。
12 長期使用導致老化變形而引起皮帶跑偏。
皮帶在使用一個周期以后，會發生松弛現象，由此造成皮帶內應力分布不均，從而加大皮帶跑偏機會。
13 機架傾斜引起的皮帶跑偏。
如果機架中心線歪斜和機架左右兩邊水平傾斜，都可能使得皮帶受到一定的側向拉力，將皮帶拉向某一邊。
14 設備振動嚴重引起的皮帶跑偏。
在皮帶運行過程中，皮帶機設備的劇烈振動也會導致皮帶跑偏，尤其是托輥的徑向跳動皮帶跑偏最為明顯。
15 凹段帶式輸送機曲率半徑過小引起的皮帶跑偏。
對于設計有凹段的帶式輸送機，如凹段的曲率半徑過小，在啟動時如果皮帶上沒有物料，在凹段區間處皮帶就會彈起，遇到大風天氣時還會將皮帶吹偏。
皮帶跑偏的調整措施
通過以上對帶式輸送機皮帶跑偏原因的分析，采取以下相應的措施。
1）調整皮帶機的機頭、機尾、中間架，使三者的中心在同一條直線上。
2）調整滾筒安裝位置，使滾筒軸線垂直于膠帶的縱向中心線并與水平面平行。以首輪滾筒為例，如果膠帶向哪側軸承座跑偏，就將哪側軸承座向膠帶的運行方向移動，或將另一側軸承座向運行的反方向移動。但要注意，調整前必須確定滾筒的中心線與膠帶中心線的實際偏移量，以保證調整后的滾筒位置的正確。
3）將不正的膠帶接頭切掉，重做皮帶接頭。使接頭處平直，在10m長度上的直線度公差值不大于20mm。另外，所釘皮帶扣最好隨著槽形托輥長度而分段，以保證膠帶接頭處的成槽性能，防止和減少銷子折斷，避免發生撕拉膠帶事故。
展開 基于Inspire的發動機和發電機復合支架拓撲優化設計
圖3 拓撲優化模型
3.2 材料屬性
優化模型中的支架采用QT450材料，機體采用HT250材料，零部件的材料參數如表1所示：
表1 材料屬性
零件名稱
材料
楊氏模量（MPa）
泊松比
密度（kg/m3）
抗拉強度（MPa）
屈服強度（MPa）
支架
QT450
169000
0.275
7060
450
310
機體
HT250
138000
0.156
7280
250
~
3.3 建立約束
添加發動機的總成質心525kg、發電機總成質心12kg、發電機皮帶輪的質心0kg、張緊輪的質心1kg、上端管路的質心1.5kg，以及懸置支架的固定點1kg。利用連接器將各質心點耦合到對應的連接孔位。在兩零件連接處的螺栓孔位上添加螺栓，兩零件的接觸區域設置為接觸，各板塊的接觸為綁定接觸，約束連接如圖4所示。
圖4 約束與接觸
3.4 載荷工況
在懸置支架固定點處和拉桿末端兩孔位添加固定約束，施加重力的方向為豎直向下，施加發電機皮帶力與張緊輪預緊力，在發動機總成質心、發電機總成質心、張緊輪質心與上端管路質心處施加六向重力沖擊載荷，具體如表2所示。
展開 