端子的案例
什么是三端子電容？三端子電容好在哪？
陶瓷電容在移動智能產品中使用廣泛，其中又分為三端子電容和普通電容。
人們常說三端子電容高頻特性好，那么作為一名硬件工程師，你了解三端子電容嗎？
下圖是兩端子電容和三端子電容的實物對比圖
理想的電容，隨著頻率的增加，阻抗越來越低。見下圖的阻抗頻率曲線。
然而實際電容是有寄生參數的，下圖是電容的簡化等效模型，由于串聯等效電阻ESR和串聯等效電感ESL的存在，使得電容的阻抗頻率特性產生了巨大變化。
下圖是實際電容的阻抗頻率特性，我們可以看到在低頻段，電容起主導作用，阻抗隨著頻率增加而降低，然而高頻段是電感起主導作用，阻抗隨著頻率增加而增加，這部分正是我們不希望看到的。
所謂的三端子電容高頻特性好，就是它的ESL低。
我們對比下22uf的兩端子電容和三端子電容的阻抗差異。可以看到兩端子電容在1.05Mhz 處阻抗大約3mΩ，三端子電容諧振頻率高一些，在3Mhz處阻抗只有大約2mΩ；最主要的高頻部分，兩端子電容在1Ghz處甚至超過了1Ω，而三端子電容只有110mΩ。
三端子電容完勝！
那么為什么三端子電容的高頻特性好呢？
同樣的問題：為什么三端子電容的ESL??？
那是因為三端子電容結構特殊，縮短了電流路徑，使得ESL具有并聯的特性，進而減小了ESL，使得高頻特性好。
雖然三端子電容的高頻特性好，封裝也好，但是它價格卻很高，如果問怎么權衡價格？
那么我的回答是：在忽略面積的設計中，送你一個字
---The end---
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展開 線束失效模式之“端子退針”不良的有效預防措施
圖4 保持力示意圖
③晃動量（圖5）：公母連接器在對插時，端子在護套內的晃動量顯著會影響到端子被頂出，為了降低此風險對插時退針的風險，在設計選型時盡量選擇端子與連接器為統一廠家（目的：保證端子與連接器匹配時的晃動量最?。?。
圖5 晃動量示意圖
④到位聲：端子組立到位時的聲音，端子的預裝目前行業均依靠人工作業，存在端子退針的風險。如何讓員工更好識別端子預裝到位，這里引入一個考核指標即到位聲，端子組立到位聲比環境聲音高（環境聲音等級應為30dB-50dB）：潮濕前7dB，潮濕后5dB，或由供需雙方商定。
⑤端子孔防錯結構（圖6）：端子在錯誤方向插入情況下，端子不能插人端子孔或絕緣支撐和密封件露在端子孔的外面。在問題處理中我們發現有些端子在錯誤的方向下也可插入到連接器內，回拉時不易識別，故在設計選型時需考量端子在錯誤方向插入的難易程度，以保證在錯誤方向組立端子時，無法到位。
圖6 端子孔防錯結構測試示意圖
b. 過程防護
端子退針有兩個影響因素：一個因素是彈片變形，另一個是端子歪。兩者均是過程中受外力作用，導致端子變形，為了保護端子 彈片不受外物影響導致變形，端子壓接后均需使用保護杯（圖7）將端子頭部防護起來，組立時才能拆下保護杯。線束組立完成后需使用封口膠帶或護具將公端護套密封（圖8），防止運輸過程中端子受外物作用導致歪斜。
圖7 保護杯示意圖
圖8 封口保護示意圖
c. 端子壓接
端子壓接是汽車線束生產過程中的關鍵環節，其主要工藝流程是將電氣系統和端子連接起來，運用機床工藝將端子和電路結合起來。
展開 談談線束端子退針的原因及整改措施
圖 晃動量示意圖
④到位聲：端子組立到位時的聲音，端子的預裝目前行業均依靠人工作業，存在端子退針的風險。如何讓員工更好識別端子預裝到位，這里引入一個考核指標即到位聲，端子組立到位聲比環境聲音高（環境聲音等級應為30dB-50dB）：潮濕前7dB，潮濕后5dB，或由供需雙方商定。
⑤端子孔防錯結構：端子在錯誤方向插入情況下，端子不能插人端子孔或絕緣支撐和密封件露在端子孔的外面。在問題處理中我們發現有些端子在錯誤的方向下也可插入到連接器內，回拉時不易識別，故在設計選型時需考量端子在錯誤方向插入的難易程度，以保證在錯誤方向組立端子時，無法到位。
圖 端子孔防錯結構測試示意圖
2.2 過程防護
端子退針有兩個影響因素：一個因素是彈片變形，另一個是端子歪。兩者均是過程中受外力作用，導致端子變形，為了保護端 子 彈 片不受外物影響導致變形，端子壓接后均需使用保護杯（圖7）將端子頭部防護起來，組立時才能拆下保護杯。線束組立完成后需使用封口膠帶或護具將公端護套密封（圖8），防止運輸過程中端子受外物作用導致歪斜。
圖7 保護杯示意圖
圖8 封口保護示意圖
2.3 端子壓接
端子壓接是汽車線束生產過程中的關鍵環節，其主要工藝流程是將電氣系統和端子連接起來，運用機床工藝將端子和電路結合起來。端子壓接也是線束生產過程中造成端子退針的一個影響因素，“香蕉”端子是端子壓接過程中常出現的問題，系壓接模具問題導致端子過渡彎曲（圖9）。
展開 【實用】快速搞定變頻器控制端子故障問題！
快速搞定變頻器控制端子故障問題，如：檢測“+24V”和“PLC”端子之間的短接片是否連接？有沒有錯位連接？
1、檢測“+24V”和“PLC”端子之間的短接片是否連接？有沒有錯位連接（連接到別的端子上）？
2、采用一根導線短接X1--X7與COM端子，檢查U0-18的參數，是否相應的端子輸入有動作；
如果只是某一個端子沒有變化，基本可以判斷是這一個端子損壞，可以采用別的端子來調試。
3、檢測“+24V”與“COM”端之間是否有24VDC，用萬用表直流檔量，應該有24V電壓。如果“+24V”和“COM”之間電壓正常，則再進行下面的檢查，否則基本可以判斷控制板上有問題；
4、“+24V”與“PLC”端子之間的短接片是否擰緊？如果短接片掉落或沒有擰緊，會導X1--X7端子無效，特別是外部采用變頻器的"+24V"電源的時候，一定要把兩個螺絲全部擰緊，由于短接片連接了兩個端子，只有一個端子擰緊的情況下，短接片不會脫落，但是可能導致“+24V”端子與"PLC"端子沒有連接上，也同樣會導致X1--X7端子輸入無效。
5、如果上述檢測無誤，端子不運行，就需要檢查參數設置，B1-00=1、C0-01=3等參數是否設置正確？
注意：舊版的軟件（B12及以前版本），在變頻器報故障，并復位后，端子就算是短接狀態，變頻器也不會運行，需要把端子拆除，重新接上（有一個上升沿信號）才會再次運行；新版軟件（B13版本）出廠默認保持舊版軟件功能，但是可以通過參數設置（C0-21=1），在故障復位之后，如果端子運行命令處于短接狀態，會直接運行，這個功能請慎用，以免出現危險。
展開 
【電氣知識】端子壓接的13個常見問題速查
這個小銷位于壓接機中，在壓接區壓接在線纜上時接觸端子的接合區。在壓接過程中，端子一端的大量金屬（在壓接區中）移動。如此大的作用力趨向于強迫端子的前部上翹，除非被適當的"限制銷"所限制。
圖VIII "香蕉" (過度彎曲) 端子
9.壓接過于靠前
比較明顯的一個壓接問題是過渡區的局部被損壞，如圖 IX所示。在圖示的端子中，豎直的突起部分是稱為"端子止口"的設計特征。其功能是防止端子過深地插入外殼。如果止口被完全損毀，實際端子會被推向一直穿過外殼。
圖IX 壓接過于靠前
解決方法比較簡單：引起這一問題的原因是端子和金屬條(當你從制造商處收到貨時端子所連接的金屬條)相對于壓接機的位置不正確。只需放松可互換工具的基板，然后重新對準壓接機，即可解決問題。
10.喇叭口過小
圖X 喇叭口過小
喇叭口 (圖 X)的正確尺寸是接近端子材料厚度的2倍。例如，如果端子由厚度為.008"的材料制成，喇叭口應當約為.016"。雖然幾千分之一英寸的偏差不會在本質上影響端子的性能，如果缺少喇叭口，或者小于端子材料厚度，會有割斷線芯的危險。保留的線芯減少會降低端接強度。
展開 線束端子退針的原因分析及預防管控措施
圖7 保護杯示意圖
圖8 封口保護示意圖
2.3 端子壓接
端子壓接是汽車線束生產過程中的關鍵環節，其主要工藝流程是將電氣系統和端子連接起來，運用機床工藝將端子和電路結合起來。端子壓接也是線束生產過程中造成端子退針的一個影響因素，“香蕉”端子是端子壓接過程中常出現的問題，系壓接模具問題導致端子過渡彎曲（圖9）。端子壓接彎曲裝配時輕則造成連接器的插拔力增大，重則造成公端子無法插入母端子的有效區域，出現端子退針，調節壓接設備上的限位銷可解決此類問題。
圖9 香蕉端子示意圖
案例：總裝車間反饋某車型交流電插座對插過程中出現端子退針，端子有兩種狀態，對比發現故障端子呈香蕉狀，驗證將故障端子調整筆直后，對插無退針現象，隨后調整壓接設備限位銷后，此問題徹底解決。
圖10 故障端子示意圖
2.4 組立
線束裝配主要依靠人工作業，為更好的降低端子組立不到位風險，行業一般遵循“一插，二聽，三回拉”，一插指的是插入端子，二聽指的是聽端子插到位的聲音，三回拉指的是端子插入后拉一下看端子是否脫出，一個員工一天插入端子上千次易產生操作疲勞，為更好的讓員工形成肌肉記憶，我們做了調整：一是班前“拉一下”，休息“拉一下”，這里的拉一下指的是在操作崗位設置拉力機，開班前，休息后員工均需要手拉測力計，以保障員工的插入力度形成肌肉記憶；二是“一看，二插，三聽，四回拉”，增加“一看”是為了識別端子變形，香蕉端子，插入時保證插入方向正確。
展開 線束失效模式之“端子退針”不良的有效預防措施
圖4 保持力示意圖
③晃動量（圖5）：公母連接器在對插時，端子在護套內的晃動量顯著會影響到端子被頂出，為了降低此風險對插時退針的風險，在設計選型時盡量選擇端子與連接器為統一廠家（目的：保證端子與連接器匹配時的晃動量最?。?。
圖5 晃動量示意圖
④到位聲：端子組立到位時的聲音，端子的預裝目前行業均依靠人工作業，存在端子退針的風險。如何讓員工更好識別端子預裝到位，這里引入一個考核指標即到位聲，端子組立到位聲比環境聲音高（環境聲音等級應為30dB-50dB）：潮濕前7dB，潮濕后5dB，或由供需雙方商定。
⑤端子孔防錯結構（圖6）：端子在錯誤方向插入情況下，端子不能插人端子孔或絕緣支撐和密封件露在端子孔的外面。在問題處理中我們發現有些端子在錯誤的方向下也可插入到連接器內，回拉時不易識別，故在設計選型時需考量端子在錯誤方向插入的難易程度，以保證在錯誤方向組立端子時，無法到位。
圖6 端子孔防錯結構測試示意圖
b. 過程防護
端子退針有兩個影響因素：一個因素是彈片變形，另一個是端子歪。兩者均是過程中受外力作用，導致端子變形，為了保護端子 彈片不受外物影響導致變形，端子壓接后均需使用保護杯（圖7）將端子頭部防護起來，組立時才能拆下保護杯。線束組立完成后需使用封口膠帶或護具將公端護套密封（圖8），防止運輸過程中端子受外物作用導致歪斜。
圖7 保護杯示意圖
圖8 封口保護示意圖
c. 端子壓接
端子壓接是汽車線束生產過程中的關鍵環節，其主要工藝流程是將電氣系統和端子連接起來，運用機床工藝將端子和電路結合起來。
展開 VW60330-2013大眾端子壓接標準解讀
當搭鐵端子時，電線末端不要達到螺絲表面處。
當使用完全密封的插接端子時，不允許有出頭。當只是插接端子時，允許出頭0.4mm。
導線和絕緣壓接管間的絕緣末端可見。在導線壓接處不允許有絕緣出現。
2、在壓接的端子件處的要求
1）端子件
使用的端子件必須符合零件圖紙的特殊要求和規定，不允許存在接卸破損，扭曲。運輸時需盤繞豎立。
端子件性能發生變化時，例如氧化，老化后不允許再使用。
端子在儲存2年后仍然可以繼續使用。端子 材料符合標準VW 75174，并且符合相應的圖紙。
2）損壞
端子截面和凹槽在壓接過程中不允許損壞和變形，端子組件在壓接過程中發生變形時不允許再使用。
3）彎曲和旋轉
如果在零件圖紙上沒有特殊的說明應使用于一下的要求，卷曲的截面縱向彎曲角度最大允許超過3°。
卷曲截面縱向彎曲角度向下或向下最大不允許超過5°，卷曲截面旋轉到端子最大允許5°
4）導線壓接尺寸
在壓接范圍內端子材料的厚度根據零件圖紙，對于壓接尺寸應設置限制。如果實際尺寸與圖紙規定的標準有偏差，也應在圖紙規定的范圍內。
規定的壓接尺寸應該是有約束力的，并且由線束制造商制定。
1. 壓接高度
不是根據壓接工裝調整尺寸。壓接高度是根據端子制造商在圖紙上規定的尺寸壓接。
如果零件圖紙上對端子零件的壓接高度公差沒有特殊說明，那么高度適用于下面的一般公差要求。
壓接高度范圍（壓接高度范圍（mm）0.22-0.5，0.5-2.5，>2.5）
2. 壓接寬度
不是根據壓接工裝調整尺寸，是根據端子制造商規定的。
展開 線束失效模式之“端子退針”不良的有效預防措施
圖4 保持力示意圖
③晃動量（圖5）：公母連接器在對插時，端子在護套內的晃動量顯著會影響到端子被頂出，為了降低此風險對插時退針的風險，在設計選型時盡量選擇端子與連接器為統一廠家（目的：保證端子與連接器匹配時的晃動量最小）。
圖5 晃動量示意圖
④到位聲：端子組立到位時的聲音，端子的預裝目前行業均依靠人工作業，存在端子退針的風險。如何讓員工更好識別端子預裝到位，這里引入一個考核指標即到位聲，端子組立到位聲比環境聲音高（環境聲音等級應為30dB-50dB）：潮濕前7dB，潮濕后5dB，或由供需雙方商定。
⑤端子孔防錯結構（圖6）：端子在錯誤方向插入情況下，端子不能插人端子孔或絕緣支撐和密封件露在端子孔的外面。在問題處理中我們發現有些端子在錯誤的方向下也可插入到連接器內，回拉時不易識別，故在設計選型時需考量端子在錯誤方向插入的難易程度，以保證在錯誤方向組立端子時，無法到位。
圖6 端子孔防錯結構測試示意圖
b. 過程防護
端子退針有兩個影響因素：一個因素是彈片變形，另一個是端子歪。兩者均是過程中受外力作用，導致端子變形，為了保護端子 彈片不受外物影響導致變形，端子壓接后均需使用保護杯（圖7）將端子頭部防護起來，組立時才能拆下保護杯。線束組立完成后需使用封口膠帶或護具將公端護套密封（圖8），防止運輸過程中端子受外物作用導致歪斜。
圖7 保護杯示意圖
圖8 封口保護示意圖
c. 端子壓接
端子壓接是汽車線束生產過程中的關鍵環節，其主要工藝流程是將電氣系統和端子連接起來，運用機床工藝將端子和電路結合起來。
展開 新的三菱PLC取消了COM端子，那輸入輸出該如何接線？
三菱早期PLC的輸入端子中，COM端子既作公共端，又作OV端，而三菱FX3U、 FX3G 系列PLC的
輸入端子則取消了COM端子，增加了S／S端子和0V端子，這有什么玄機呢。
一、FX3U上的S/S端子的接線方法
FX3U上面的S/S端子是選擇輸入類型的端子，S/S接24V，PLC為漏型輸入，S/S接0V，PLC為源型輸入。如果S/S端接+24V，則輸入信號為低電平有效。反之如果S/S端接0V，則輸入信號為高電平有效。一般三菱PLC使用時都按照漏型接法，即24V+接S/S端子，輸入口開關量信號接在輸入端子與0V端子之間。
二、輸入端子的接線方法
1
、對于源型接法，
24V
和
S/S
接在一起，信號接在
0V
和輸入
端子之間，簡單的講，源型就是從
24V
輸入信號。
2
、對于漏型接法，
0V
和
S/S
接在一起，信號接在
24V
和輸入端子之間，簡單的講，漏型就
是從
0V
輸入信號。
3、接近開關的接線方法
三、輸出端子的接線方法
1、漏型輸出【-公共端】
負載電流流到輸出（Y）端子，這樣的輸出稱為漏型輸出
2、源型輸出【+公共端】
負載電流從輸出（Y）端子流出，這樣的輸出稱為源型輸出
3、（基本單元）繼電器輸出型
再等等！
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展開 VW60330-2013大眾端子壓接標準解讀
當搭鐵端子時，電線末端不要達到螺絲表面處。
當使用完全密封的插接端子時，不允許有出頭。當只是插接端子時，允許出頭0.4mm。
導線和絕緣壓接管間的絕緣末端可見。在導線壓接處不允許有絕緣出現。
2、在壓接的端子件處的要求
1）端子件
使用的端子件必須符合零件圖紙的特殊要求和規定，不允許存在接卸破損，扭曲。運輸時需盤繞豎立。
端子件性能發生變化時，例如氧化，老化后不允許再使用。
端子在儲存2年后仍然可以繼續使用。端子 材料符合標準VW 75174，并且符合相應的圖紙。
2）損壞
端子截面和凹槽在壓接過程中不允許損壞和變形，端子組件在壓接過程中發生變形時不允許再使用。
3）彎曲和旋轉
如果在零件圖紙上沒有特殊的說明應使用于一下的要求，卷曲的截面縱向彎曲角度最大允許超過3°。
卷曲截面縱向彎曲角度向下或向下最大不允許超過5°，卷曲截面旋轉到端子最大允許5°
4）導線壓接尺寸
在壓接范圍內端子材料的厚度根據零件圖紙，對于壓接尺寸應設置限制。如果實際尺寸與圖紙規定的標準有偏差，也應在圖紙規定的范圍內。
規定的壓接尺寸應該是有約束力的，并且由線束制造商制定。
1. 壓接高度
不是根據壓接工裝調整尺寸。壓接高度是根據端子制造商在圖紙上規定的尺寸壓接。
如果零件圖紙上對端子零件的壓接高度公差沒有特殊說明，那么高度適用于下面的一般公差要求。
壓接高度范圍（壓接高度范圍（mm）0.22-0.5，0.5-2.5，>2.5）
2. 壓接寬度
不是根據壓接工裝調整尺寸，是根據端子制造商規定的。
展開 
CT端子箱電纜發熱故障的危害及預防措施
一、一起CT端子箱電纜發熱故障
2021年7月11日，某變電站運行人員進行紅外測溫時發現35千伏某低壓側CT端子箱內電纜接頭發熱至133°C，電纜屏蔽地線與箱內二次銅排連接處發熱至77°C，端子箱二次接地銅線上電流為38.9A。
斷開該開關后，檢查發現發熱電纜為1-1L電抗器保護CT電纜，電纜接頭處外皮有燒融痕跡，保護屏側電纜接頭處無發熱。如圖1所示。
圖1 發熱點及電流示意圖
二、CT端子箱電纜發熱故障的原因
檢修人員到達現場對發熱的電纜進行檢查，發現電纜屏蔽地線在二次銅排的連接處有斷股現象，導致此處電阻增大而發熱。對燒融的電纜外皮進行清理后發現屏蔽地線為焊接在電纜鎧層上，而屏蔽層銅箔及銅絲未連接地線。
現場對一、二次接地情況進行了檢查，端子箱內二次銅排由絕緣支柱固定在箱體上，并經一根截面積為100mm2的接地線接至電纜溝內二次銅排上，溝內二次銅排與一次構架及地網之間均為焊接連接，端子箱體焊接在CT支柱上，且分別經接地扁鐵連接至主地網，連接情況如圖2所示。
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一、一起CT端子箱電纜發熱故障
2021年7月11日，某變電站運行人員進行紅外測溫時發現35千伏某低壓側CT端子箱內電纜接頭發熱至133°C，電纜屏蔽地線與箱內二次銅排連接處發熱至77°C，端子箱二次接地銅線上電流為38.9A。
斷開該開關后，檢查發現發熱電纜為1-1L電抗器保護CT電纜，電纜接頭處外皮有燒融痕跡，保護屏側電纜接頭處無發熱。如圖1所示。
圖1 發熱點及電流示意圖
二、CT端子箱電纜發熱故障的原因
檢修人員到達現場對發熱的電纜進行檢查，發現電纜屏蔽地線在二次銅排的連接處有斷股現象，導致此處電阻增大而發熱。對燒融的電纜外皮進行清理后發現屏蔽地線為焊接在電纜鎧層上，而屏蔽層銅箔及銅絲未連接地線。
現場對一、二次接地情況進行了檢查，端子箱內二次銅排由絕緣支柱固定在箱體上，并經一根截面積為100mm2的接地線接至電纜溝內二次銅排上，溝內二次銅排與一次構架及地網之間均為焊接連接，端子箱體焊接在CT支柱上，且分別經接地扁鐵連接至主地網，連接情況如圖2所示。
展開 三菱PLC電源端子的接線
一、電源端子的接線
三菱FX系列PLC工作時需要提供電源，其供電電源類型有AC（交流）和DC（直流）兩種。AC供電型PLC有L、N兩個端子（旁邊有一個接地端子），DC供電型PC有兩個端子，在型號中還含有“D”字母。
1、、AC供電型PLC的電源端子接線
AC供電型PLC的電源端子接線如圖所示：
AC100～240V交流電源接到PLC基本單元和擴展單元的L、N端子，交流電壓在內部經AC／DC電源電路轉換得到DC24V和DC5V直流電壓，這兩個電壓一方面通過擴展電纜提供給擴展模塊，另一方面DC24V電壓還會從24＋、COM端子往外輸出。
擴展單元和擴展模塊的區別在于：擴展單元內部有電源電路，可以往外部輸出電壓，而擴展模塊內部無電源電路，只能從外部輸人電壓。由于基本單元和擴展單元內部的電源電路功率有限，因此不要用一個單元的輸出電壓提供給所有擴展模塊。
2、DC供電型PLC的電源端子接線
DC供電型PLC的電源端子接線如圖所示：
DC24V電源接到PLC基本單元和擴展單元的十、一端子，該電壓在內部經DC／DC電源電路轉換得DC5V和DC24V，這兩個電壓一方面通過擴展電纜提供給擴展模塊，另一方面DC24V電壓還會從24＋、COM端子往外輸出。為了減輕基本單元或擴展單元內部電源電路的負擔，擴展模塊所需的DC24V可以直接由外部DC24V電源提供。
二、輸入端子的接線
PLC輸入端子接線方式與PLC的供電類型有關，具體可分為AC電源DC輸人、DC源DC輸入，AC電源AC輸入三種方式，在這三種方式中，AC電源DC輸入型PC常用，AC電源AC輸人型PLC使用較少。
展開 保持力分析-干涉裝配的端子
插頭的內塑料殼與HVIL信號端子采用過盈裝配。
?裝配到位后，HVIL公端子的過盈配合的干涉區域，使HVIL公端子與內塑料殼之間產生了保持力。
?仿真過程：
舊HVIL公端子，裝配到位后，計算HVIL公端子拔出內塑料殼的力，即為HVIL公端子的保持力或止退保持力。(到達Break strain0.03變形點時，視為變形過大，位置保持失效）。
新HVIL公端子，裝配到位后，計算HVIL公端子拔出內塑料殼的力
材料：
塑料材料 拉伸強度8600MPA，拉伸強度120MPA，Break strain 0.03
仿真結果-舊端子：
?舊端子達到Break Strain點0.03時，其保持力為2*13.5=27N.
?測試結果為25N左右。 ?此時，最大應力為261MPA。
仿真結果-新端子
?新端子到達Break Strain點0.03時，其應變分別為0.030557，0.030391. ?最大應力分別為259MPAA和259.39MPA
?新端子達到Break Strain點0.03時，其保持力為2*（12.7+20）=65.4N. ?實際測試，保持力都在60N+。
仿真總結：
舊端子仿真出的保持力為27N，實際測試25N左右。
新端子仿真出的保持力在65.4N，實際測試60N+。
故此仿真方法可行，結果可靠。
展開 