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湍流動能和比耗散率的輸運方程[16]可以寫為式中，ω為比耗散率；v為平均速度，m/s；μ為動力粘性，N·s/m2；σk、σω、β和β*為模型系數；Pk和Pω為乘積項，kg/m·s-3；fβ*為自由剪切修正因子；fβ為渦拉伸修正因子；Sk和Sω為用戶定義的源項；k0和ω0為環境湍流值。通過求解湍流動能k和比耗散率ω的輸運方程，最終得到湍流渦粘性。

圖1 GIS艙仿真幾何模型 2.

為什么我們看文獻，高升力構型俯仰力矩鮮有與試驗值比較？皮褲套棉褲，必有緣故!CFD算不準嘛。 圖26 高升力構型網格及計算結果（2）大迎角下，接近最大升力系數時，CFD計算值低于風洞試驗值。 圖27 大迎角CFD與試驗對比曲線 （3）非定常脈動的仿真，LES或者DES，耗費的計算資源及周期遠遠大于風洞試驗。

對上述兩式的兩邊分別對結構的第j個參數求微分：化簡上述公式，得到結構的第r階特征值（固有頻率平方）對結構的第j個設計參數的導數為1.2 修改值優化問題 其中，fs(p)和ft(p)分別為修改對象的有限元仿真值和試驗值，pmin和pmax分別為待修改參數取值范圍的最小值和最大值。

考慮到真實實驗工況為準靜態加載而非靜態加載，為了進一步精確的驗證結構強度，我們采用了基于LS-DYNA的準靜態強度分析方法進行驗證，分析結果如下圖所示： 圖13 仿真結果與實驗對比 根據分析結果可以發現，應力集中位置是螺栓根部，與之前靜力學仿真結果相吻合，但是靜力學結果未能表現出來動態應力值，通過LS-DYNA進行準靜態強度分析，可以預測螺栓根部首先出現應力峰值

隨后工程團隊 從強度、剛度、振動疲勞、滑移等方面進行多輪CAE(Computer Aided Engineering 計算機輔助工程)仿真測試，分析不同布置的螺栓結構在數十種工況下的受力狀況。

更新了H-PK63、H-PK65、H-ZK21、H-LaK77、D-ZK3L和D-ZF10的熱膨脹系數α-50/80℃，H-PK63，H-LaK77和D-ZF10的熱膨脹率 α100/300℃。