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薄膜理論的慣例是計算平面法向量方向上的相位變化，這表示其假設了一個虛擬的平面波從薄膜最外層一路傳播到基板。這個慣例暗示了相位變化在正向入射上為最大，並且隨著入射角變大、相對應餘弦值變小而相位變化也漸漸變小。但光線追跡上，我們是使用不同的方法來描述的。光線追跡的處理方式是如同上面第一張圖表的。過程中只有三條光線：入射、穿透以及反射。你可以隨意的放大檢視，永遠只有三條線。

波前的計算當我們說波前時，事實上通常是指波前 “差”，或是光程差，指的是同一件事。OpticStudio預設使用出瞳作為波前差的計算參考。因此，當我們要計算一條光線的OPD時，此光線會從物面出發後一路追跡穿過光學系統，最終到達像面後，在循原方向後退追跡到 “參考球面”。此參考球面的球心是主光線與像面的交點，半徑是主光線與像面交點到主光線與出瞳面的焦點。

為了考慮厚度變化的影響，我們首先將光柵向量分成兩個分量，K∥和K⊥，其中K⊥為垂直表面法線，K∥與表面法線平行。如果厚度從t到t'發生變化，則可以透過修改K∥計算出新的光柵向量，如方程式（4）。圖 4. 當全像材料收縮時，厚度從t 減少到 t'。我們現在已經介紹了體積全像圖模型的基礎知識。

但是，在此限制下，使用 Laguerre-Gaussian DLL 在 OpticStudio 中對這些模態進行建模在計算上更有效。隨著 e 接近 ∞，當由 Ince-Gaussian DLL 計算的特徵值解發散時，就會到達一個點。這種發散行為是計算算法的限制。當達到發散點時，Ince-Gaussian DLL 產生的結果變得不準確。

以 DVD 光碟機的內部機構件為例，除了平整度的要求外，由於原始設計的流道重於成品體積(20g：16g)，而客戶要求 Tokyo Seiki 減輕流道重量，經過五次的變更設計分析，流動指數的比較為 88%：99%，流道與成品體積比較為 10g：16g。

但是，當超穎透鏡置於透鏡之間並且入射光束不是平面波前時，設計人員可以使用POP中的平面波開始模擬。光束在POP中傳播到超穎透鏡的前端，並作為ZBF檔導出。然後將ZBF作為光源導入FDTD，並透過超穎透鏡進行傳播。其餘過程與前面討論的相同。該過程的一個缺點是，由於需要大量的計算資源，因此FDTD引擎無法處理大尺寸的鏡頭。而且，此方法只能在每個單獨的字段上模擬PSF。

過去，Sultanova等人發表了 15種光學塑膠的折射率資料(參考資料2)，每種材料都有8個波長的資料，並同時計算了每個材料的阿貝數 (V)。每個OpticStudio的眼科光學塑膠材料 (包含現在使用的這個) 都是先假設其色散曲線、折射率、阿貝數均與Sultanova的塑膠相似，接著利用Conrady公式，從NF、Nd、Ne及NC的數值中建立材料檔案。

一般用途螺牙使用 ScrewPlus 模擬螺桿塑化的基本需求是螺牙幾何、材料與製程條件。螺桿幾何：1. 基本資訊：螺桿的直徑與長度2. 料管：?料管類型：平面或凹槽類型?加熱區域特性3. 螺桿特性：?區段長度及其類型?螺紋距離及其寬度?溝槽深度材料：需要熱力學與流變性特性。Moldex3D「材料精靈」會自動提供。

800 nm範圍內的光將用於避免組織中的高吸收，這會限制穿透。光源規格OCT將干涉測量技術與寬帶近紅外光結合使用。 較寬的帶寬可提供最佳分辨率，而波長選擇可確定樣品材料中的穿透深度。

這篇解釋了 Alvarez 變焦鏡頭的主要原理，並包括在 Zemax OpticStudio 中對 Alvarez 變焦鏡頭計算和建模的演示。Luis Walter Alvarez（生於1911 年 6 月 13 日 – 卒於1988 年 9 月 1 日）是美國實驗物理學家、發明家和教授。他還是 1968 年諾貝爾物理學獎獲得者。

在有殘留應力存在的塑膠材料中，在特定平面上可將應力分成兩個主軸應力，此不均勻之應力將使材料產生兩個不同的折射率。因此光要通過此材料時，沿二個主軸應力方向振動的光波彼此有不同的速率，穿出材料時，則會有相對速度差產生。而此相位差將正比于平面上的兩個主軸應力之差值。

2、與強電不一樣的地方：①套價時弱電插座套面板，不能套插座；②算對講系統時不需算室外進線（因為其是一個獨立的系統，不需外引線），只需算一個電源供電的管和線；③ 一般情況下網絡與電話為同管敷設的，也有不同管的，看情況而定，同管就算一次管就行了。

雙熱阻封裝算例幾何模型雙熱阻封裝算例模型樹3、仿真分析3.1 網格剖分本次采用默認Region-based網格劃分方式；調整全局網格和局部網格設置；全局網格設置該案例中主要對重要器件進行局部網格設置，平面方向主要控制最大尺寸，厚度方向則是設置最小網格數，如芯片、板卡等。

圖12展示了距噴嘴出口下方1mm平面處液體密度（μg/mm3）的定性對比。從圖片中可以看出，FIRE M的模擬結果和測試結果高度一致。可以看出每束噴霧的中部都有一個完整的液核，并沿著徑向向外擴散。 圖12：仿真驗證-噴嘴出口1mm平面處液體密度的定性對比 圖13為定量對比，展示了仿真與試驗在噴嘴出口1mm平面處的液體密度沿中心線（圖13中虛線）投影。

在有殘留應力存在的塑膠材料中，在特定平面上可將應力分成兩個主軸應力，此不均勻之應力將使材料產生兩個不同的折射率。因此光要通過此材料時，沿二個主軸應力方向振動的光波彼此有不同的速率，穿出材料時，則會有相對速度差產生。而此相位差將正比于平面上的兩個主軸應力之差值。

將主應力空間劃分為若干個平面，隨機一個主應力平面上都應當存在正向應力分量，但無論分量如何發生變化，第一主應力都應當保持不變，此時，第一主應力可以用下述公式計算得到。式中：I1代表第一主應力。在此種條件下，主應力主要由平面上的剪應力構成，剪應力計算公式如下：式中：τπ代表平面上的剪應力；J2代表第二偏應力不變量。

紫外分光光度計的波長校準是實驗的第一步，但很多人只是"例行公事"地做一下，結果測出來的吸收峰位置偏差，導致定性定量全錯！關鍵操作： 波長校準：溫度變化會導致儀器機械部件微調，波長可能"跑偏"。除了定期全面校準外，每次測定前都要用標準物質（如氘燈或氧化鈥濾光片）校正波長，確保誤差在±1nm以內。

由幾何方程可得，平面內應變分量εx、εy、γxy≠0且僅為xy的函數；平面外應變分量εx=γxz=γyz=0。可見變形僅發生在與橫截面平行的平面內，因此這類問題稱之為平面應變問題。可推導得應力分量σx、σy、τxy僅為xy的函數，而σz=ν(σx+σy)≠0，τzx=τzy=0。對于圖1中的橡膠密封墊，顯然是可以由三維的空間問題簡化為二維的平面應變問題。

首先要做的是給問題定性，即：這是一個什么樣的問題？其力學（物理）機制是什么？求解域和邊界條件是否明確？這個定性的過程實際上就是把工程問題映射為一個力學問題。這里需要指出的一點是，對于機理和控制方程都講不清楚的問題，也絕對不可能用分析軟件模擬出來任何有意義的結果，這是因為軟件的求解器都是根據具體的控制方程來編制的計算程序。

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