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表1 主要零部件材料 1.3 邊界條件移動壓頭至目標點，在壓頭與車門外板之間建立接觸對。接觸對通常選用剛性較大的結構作為主面。因此，選擇壓頭作為接觸主面，車門外板作為接觸從面，摩擦系數為0.15，添加有限滑移約束，約束鉸鏈安裝點與門鎖扣安裝點123456自由度，約束壓頭中心點除加載方向之外的其他自由度，加載方向為車門外板法向，在壓頭上加載200 N集中力，然后卸載。

3.建模：進入isolver軟件前處理界面：首先創建part，點擊part，之后點擊create，建立一個名字為3bp的part。再來建立點，點擊node，之后點擊create，出現如下所示頁面。

當有限元模型中材料、幾何沿某一平面正對稱時，沿該平面對稱建模是實現節省計算資源，高質量網格劃分的有效途徑。

在第一個例子中，一個球形壓頭在被測材料上被反復壓緊和釋放。在第二個例子中，一個球形滾動元件沿著一個滾道槽移動。 兩個模型中的特征幾何長度都是幾毫米，這相當于球形物體的接觸半徑。接觸區的特征長度約為該測量值的十分之一。在長期接觸疲勞的例子中，壓頭的半徑為 7 mm ，接觸半徑為 260 μm。

另外該建模過程也可以在建模工具如SimcenterNX、CATIA、Inventor、ProE中實現，通過建模工具中的STAR-CCM+直接接口，將參數化模型一鍵式導入STAR-CCM+中。

由于壓頭位置不同，有四點1/4彎曲、四點1/3彎曲的方式，這里以四點1/4彎曲為例，如圖2所示。 圖1 彎曲實驗室示意圖 圖2 四點1/4彎曲示意圖 基于上述背景，我們在Abaqus中進行建模，模型如圖3所示，其中壓頭及支撐作為剛體。

這樣我們可以清晰的到藍色部分為壓頭，金屬材質；灰色部分為密封槽，金屬材質；綠色部分為O形密封圈，橡膠材質。

將獲得的Nu和Cf給的流體計算區，得到換熱系數和壓頭損失。這樣就完成了兩種模型的耦合。

4.3 載荷設置 側碰載荷按照法規要求施加： 加載位置：車門防撞梁中心偏前50mm處 加載方式：剛性圓柱壓頭，位移加載 加載位移：200mm 加載速度：5mm/s（準靜態） 操作步驟： 創建剛性壓頭幾何：使用“幾何” → “創建圓柱”，直徑150mm，長度300mm 對剛性壓頭劃分粗網格

為減少計算經費，可以先使用個人筆記本進行前處理建模，然后在北鯤云平臺進行提交作業分析。Ⅰ整體介紹為減少計算成本，整體采用平面應力模型，讀者也可根據自己需求建立三維實體模型。支座與壓頭使用離散剛體，即剛度無限大，不參與計算過程，不要忽略了剛體的參考點設置。

3.2面內抗壓性能分析基于第 2.3 節所闡述的建模方法可以完成三點彎結構的精細化建模。本節采用該精細模型對三點彎結構的面內抗壓性能進行了數值模擬，并將所得結果與文獻結果進行了對比。

將執行模擬以確定泵產生的壓頭，代表流體的整體壓力增加。

2015年LS-DYNA開發團隊與Ford公司開始聯合開展部分研究工作，基于能否對電池濫用進行建模合作開發模型，目前LS-DYNA可以為其他廣大客戶提供類似的功能，也是首個可以提供這類多物理場耦合功能的商業軟件，尤其是在力學與其他物理場之間的耦合。

本文將重點關注開發項目的潮汐和風暴潮建模相關內容，并根據實測數據驗證數值仿真結果。

這意味著不僅僅具有足夠的凈正入口壓頭（NPSHA），還要高一些以滿足廠家公布的3%壓頭下降NPSHR（需要的NP HS）。當NPSHA到3xNP HSR時，高頻氣蝕（有時聽不見的）將引起葉輪流道入口側或摩擦環出口側的侵蝕，并導致低頻有時流道通過頻率振動增加。

產生原因： 緊實度不夠或不勻； 面砂強度不夠、或型砂水分過高； 液態金屬壓頭過大、澆注速度太快。