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卡扣插入過程展示： 本次分析采用隱式求解法：1.模型網(wǎng)格：采用四面體網(wǎng)格，不會(huì)產(chǎn)生沙漏，但容易體積自鎖，所以單元屬性ELFORM采用13號(hào)。 2.材料采用PA6GF15，需要輸入應(yīng)力應(yīng)變曲線

卡扣插入過程展示： 本次分析采用隱式求解法：1.模型網(wǎng)格：采用四面體網(wǎng)格，不會(huì)產(chǎn)生沙漏，但容易體積自鎖，所以單元屬性ELFORM采用13號(hào)。

圖6 混凝土網(wǎng)格劃分和單元類型圖7 鋼筋網(wǎng)格劃分和單位類型3、 分析步設(shè)置分析類型：靜力，通用分析步中，設(shè)定分析時(shí)間長(zhǎng)度為1。圖8 設(shè)置分析步6、 計(jì)算結(jié)果與分析（1） 應(yīng)力分布規(guī)律1. 鋼筋應(yīng)力：鋼筋在拉拔力作用下，應(yīng)力從加載端向自由端逐漸減小，在界面粘結(jié)力的作用下，應(yīng)力傳遞逐漸衰減。圖14 鋼筋應(yīng)力云圖2.

插入面角度變化的簡(jiǎn)化公式為： 受力分析：由以上受力分析圖可列出力平衡方程：4、分離力、保持力的計(jì)算 卡扣在脫開的情況有兩種，一種是有意的，即人為分離卡扣零件所需要的力，叫做分離力；另外一種是無意的，即鎖緊件抵抗無意脫開的力，叫做保持力。

為了確保卡扣性能能夠滿足實(shí)際應(yīng)用要求，需要進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算分析和終端應(yīng)用試驗(yàn)。一般會(huì)計(jì)算卡扣插入過程中的裝配力、最大變形量、最大內(nèi)部應(yīng)力等。采用傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)-分析流程，需要在卡扣設(shè)計(jì)定型之前進(jìn)行反復(fù)的尺寸調(diào)整和分析計(jì)算迭代，不僅費(fèi)時(shí)，而且費(fèi)力。而基于Simdroid多物理場(chǎng)仿真平臺(tái)開發(fā)的仿真APP，可以實(shí)現(xiàn)卡扣結(jié)構(gòu)的快速設(shè)計(jì)與分析，提高產(chǎn)品研發(fā)效率。

正如預(yù)期，可以觀察到裝配體鎖扣從彎曲到啟動(dòng)卡扣過程中，它承受了大約58Mpa的應(yīng)力，可以看到其有效應(yīng)變?yōu)?2%，部分應(yīng)變?cè)?em>卡扣解除后可以恢復(fù)。右上角的圖顯示了有效應(yīng)變的時(shí)間歷程圖。該圖表可幫助我們比較完全裝配狀態(tài)下，裝配體鎖扣對(duì)接頭的反作用力。值得注意的是塑性降低了反作用力，裝配時(shí)間對(duì)產(chǎn)生的反作用力沒有影響。

1、2D形式的卡扣幾何模型參考寫好的py程序，自行下載嘗試體驗(yàn)。2、本示例卡扣公母配合進(jìn)行卡扣力分析，左端面一側(cè)綁定rp參考點(diǎn)，并向右20mm推進(jìn)距離，右端一側(cè)固定。3、使用abaqus靜力分析工況，計(jì)算時(shí)間1s，初始增量步0.05s，最小增量步1e-10s，最大增量步0.1s。

以上過程，在到達(dá)規(guī)定的扭矩，擰緊過程結(jié)束時(shí)，對(duì)應(yīng)的扭矩為最佳擰緊扭矩Ta（確保壓實(shí)，并防止不必要的零件變形），對(duì)應(yīng)的預(yù)緊力為最佳緊固力，也加夾緊力、拉拔力。 如果擰緊過程繼續(xù)，在螺絲柱內(nèi)孔螺紋開始滑牙，對(duì)應(yīng)扭矩為失效扭矩Tf（滑牙扭矩）。此時(shí)擰緊過程再繼續(xù)就會(huì)進(jìn)入到失效區(qū)，在失效區(qū)發(fā)生的失效模式包括螺紋剝離、螺絲柱變形斷裂、螺釘斷裂和凹槽損壞等。

目前V13全功能模塊如下表所示： 1.1 新增專用工藝模塊-拉拔工藝模塊 新增拉拔模塊，通過2D軸對(duì)稱模型進(jìn)行參數(shù)化建模并實(shí)現(xiàn)快速拉拔計(jì)算。能夠進(jìn)行絲材、棒材及管材的冷溫?zé)?em>拉拔分析，可設(shè)置多道次拉拔工藝流程表，包括任意添加拉拔道次、定義各道次拉拔速度、摩擦條件等。 能夠根據(jù)設(shè)計(jì)的拉出孔徑進(jìn)行模具參數(shù)化幾何建模。

采用結(jié)構(gòu)多樣本分析的SnRD 異響解決方案，可以考慮到這些不確定因素對(duì)于車輛異響性能的影響，在開發(fā)前期為異響工程師提供更穩(wěn)健的決策依據(jù)。通過該方法，可以盡可能降低車輛已經(jīng)存在的或者潛在的異響風(fēng)險(xiǎn)，提升車輛的NVH 性能及產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力。

四、 通過以上分析，產(chǎn)品在前模也存在一處倒扣，這些倒扣位置都是受到空間的限制，此處倒扣無疑要設(shè)計(jì)成前模行位，設(shè)計(jì)這種結(jié)構(gòu)要注意：（1）限位必須準(zhǔn)確，此處設(shè)計(jì)限位塊限位，如下圖所示： （2）設(shè)計(jì)這種滑塊時(shí)，擔(dān)心撥快的力不夠，要設(shè)計(jì)機(jī)械拉鉤，如下圖所示：

二、模型的建立三、模型結(jié)果模型可用于看拉拔過程中土的應(yīng)力應(yīng)變，砂土的速度場(chǎng)，板隨拉拔位移提供的抗拉承載力。土的初始地應(yīng)力平衡狀態(tài)土拉拔過程中的應(yīng)力分布圖

再看右圖，當(dāng)克服阻力推上手柄，盡管軸銷4帶動(dòng)觸點(diǎn)桿組件上移，但組件左側(cè)卡扣未被卡死，組件可轉(zhuǎn)動(dòng)，觸點(diǎn)仍在原位。松手后手柄掉下，說明此狀態(tài)無法自鎖。圖中用軸銷卡住了手柄才不掉下來。下一步要解決兩個(gè)問題：觸點(diǎn)不閉合、系統(tǒng)不能自鎖。圖10. 手柄+組件5、自鎖功能分析加入“雙扣梁”后，因“雙扣梁”的下端不固定，推上手柄時(shí)“上扣”還是無法卡住。

[7] 曲海富．海洋工程防爆墻結(jié)構(gòu)有限元分析[D]．天津：天津大學(xué)，2007.[8] 王利．滑軌式和升降式康復(fù)輔助洗浴器具的浴槽結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與研究[D]．天津：天津科技大學(xué)，2012.[9] 李蕾．綠色營(yíng)銷概論[M]．甘肅：蘭州大學(xué)出版社，2009.[10] 陳玉，胡蘭芳，宋建華．卡扣裝配受力有限元分析及結(jié)構(gòu)改進(jìn)[J]．日用電器，2013(6):39-42.

Numalogics使用了來自五家植入物制造商的17種不同螺釘，并對(duì)所有螺釘進(jìn)行了試驗(yàn)性拉拔測(cè)試。隨后，他們對(duì)螺釘拉拔測(cè)試進(jìn)行了仿真，并將物理結(jié)果與模型的預(yù)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了比較。結(jié)果顯示，數(shù)值模型在預(yù)測(cè)螺釘最大拉拔力方面表現(xiàn)出了極高的可靠性。