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如下圖所示,基于所建立的拓撲優化模型，可以對平板（圖6）、馬鞍面（圖7）等不同的薄壁結構進行加筋優化，獲得滿足性能要求的設計。 圖6 平板優化效果 圖7 馬鞍面優化效果最后，歡迎通過公眾號“320科技工作室”與我們聯絡。

2.問題描述針對圖1優化前所示結構，優化軸向4個加強筋位置，使得屈曲載荷因子最大。圓筒高400mm，圓筒直徑為400mm,薄壁厚1mm,加強筋厚2mm。圓筒在頂端受到大小為500N，方向為-y方向的集中力。圖1 帶有加強筋的圓筒模型通過差分進化優化算法獲得的加強筋均勻分布在圓筒的四周，是不是很符合力學認知？3.

(1) 根據鋁合金壓鑄件特征,薄壁件會提高零件的強 度,但是壁件的厚度太小會對壓鑄成型的過程造成負面影 響,因此外板的壁厚要根據車門的強度要求和影響壓鑄的 因素共同 決 定。

鑄件尺寸為：733.5 mm×230.6 mm×495 mm；鑄件壁厚大多在6 mm，且存在大量加強筋和肋板，鑄件左側高度明顯高于右側，使得鑄件左側相比右側難以補縮。根據鑄件幾何特征，初步設計澆注系統如圖2所示。

在CFRP薄壁圓管軸向壓潰試驗中，最大峰值力一般出現在上壓板壓實階段，其數值大小用于描述碰撞過程中對乘員造成的傷害程度，通常與碰撞的初速度和加速度有關［17-18］。2.2.2 吸能總量吸能總量（Energy Absorption，EA）為結構件在整個碰撞過程中吸收的全部能量，由力-位移曲線積分得到，其數值越大表示結構在壓潰過程中吸收能量越多，計算過程如式（13）所示。

方法一：把連接外壁的部分加強筋厚度減薄，其他位置保持原厚度，此方法適用于減薄后出模方式不改變的加強筋。方法二：對于減薄后出模方式改變的加強筋，根部走斜頂（或滑塊），使其連接外壁的厚度減薄。

2 改進澆注系統入水位置的幾則實例2.1 錨唇產品表面嚴重水紋的解決 錨唇產品是典型薄壁產品，壁厚一般為20~30mm，最大輪廓尺寸3500~4500mm，材質GS-45。10年前我們的工藝在控制尺寸和產品壁厚方面很成功，但是澆口從內圓冒口下切入，產品澆注出來后發現表面水紋特別嚴重，一道道的溝槽，砂孔也很多。

3.長跨距大直徑薄壁的臥式容器一般的鞍座很容易通過，對于長跨距的大直徑薄壁臥式容器，應該如何調整呢？大直徑長跨距意味這設備比較重，受力比較大。薄壁又使得鞍座對于筒體的應力分布影響較大，筒體自身的抗彎性能，承載能力比較弱，一般σ6和σ6‘無法通過。在鞍座包角已經最大，且起加強作用的情況下，鞍座位置是保持小于0.5Ri還是調整0.2L呢？

拉伸50mm2.5 分割上蓋和下蓋 創建下蓋薄壁件 “抽取體”到99層和110層，分割體及抽殼。 創建上蓋薄壁件 2.6 創建后上蓋 將上蓋分割為后上蓋和前上蓋，其中前上蓋是為了后面創建左、右按鍵實體做準備，和前面創建上殼、下殼和上蓋、下蓋實體的思路一致，首先構建合理的分割曲線。

但考慮到降低澆注溫度，對于薄壁件易產生冷隔、澆不足等缺陷，所以根據鑄件結構特點，應分別按以下方法生產為好。 a、在澆注薄壁與桿狀(扳手、連接桿、鉗子)鑄件時，鋼水的澆注溫度控制在1540℃左右，型殼的溫度大于650℃，即要求紅殼澆注。 b、對于壁厚大于20毫米的鑄件，鋼水的澆注溫度選擇在1530℃左右，型殼的溫度在400℃以下，甚至可冷殼澆注。

（2）翻異形孔R角處開裂： 先打臺階，同時在角部臺階處加包做造型，用來預儲料，再切邊+壓毛刺+翻邊； （3）大圓孔或異形孔翻邊高度不夠： 做多次拉深用來儲料，再沖孔+壓毛刺+翻邊（翻邊時可以擠薄壁厚）； （4）翻邊壁厚不直：

異形結構包括：薄壁錐形柱、拱形屋面、貝殼屋面、波浪形屋面、Y型柱、 曲面凸起墻體等。 2、創新點 應用BIM技術解決CAD二維圖紙無法表述的構件截面尺寸及結構變量；通過深化設計讓施工人員更直觀地看到異形結構所需的工程材料、方位，能夠精準地算出工程所需材料，提高人、材、機的綜合調配，節約工期。

對于局部狹窄或薄壁區域，我們會通過增加工藝臺、設置頂桿座等方式，來解決放置空間不足與防頂破的問題。適創工程師：澆口套位置采用的是螺旋冷卻水路，這種螺旋水路通常怎么加工？大象隊：這類結構一類可以通過3D打印實現，但成本相對較高；另一類則可以通過金屬粉末成形、拼接加特殊熱處理等工藝完成，成本可能低于直接3D打印。

一、設備簡介 袋除塵器殼體原結構為板加筋結構，立柱為槽鋼或H型鋼，該結構整體重量大，且在設備外部荷載變大時，設備整體重量增重較大，經濟型變差，且不利于安裝施工。現通過使用一種壓型板（瓦楞結構）代替原始的板加筋結構，使設備整體能夠滿足工況載荷要求，又提高整體設備的經濟性。

2.2.2 壁板失效模式 對于大厚度 T 型 加 筋 壁 板， 布 置 方 案 采 用 肋 間 距 800mm，長桁間距 250mm~300mm 時，最大應變失效是 其主要的失效模式。250 個壁板單元中有 208 個單元的設 計驅動失效模式是最大應變失效。

4 薄壁結構的表面加筋設計——形貌優化 有時候，當我們設計出一種薄壁結構后，發現該結構的剛度不夠。為了改善該結構的強度和剛度，我們可以整體加厚，但是我們發現這樣又很浪費材料。那么該怎么辦呢？ 采取表面加筋或者是用強化壓痕的方式可以達到目的。 但是我們該如何加筋或者制造壓痕，才能滿足這個要求呢？

根據類似薄壁汽缸鑄件的生產經驗，鑄件整體采用1.5% 的縮尺，在汽缸較厚的法蘭，凸臺等部位額外加厚5~7 mm，防止因局部收縮過大缺尺寸。為防止汽缸水平中分面開口部位尺寸變形，在水平中分面開口處增加了三條加強筋。 3 汽缸工藝生產驗證 按上述工藝生產了數件后汽缸下半鑄件，鑄件表面光潔，輪廓清晰（圖7）。

表2 CAE分析參數設置 圖3 拉深筋系數 2.3 分析結果 頂蓋拉深的成形模擬結果如圖4所示，減薄率如圖5所示，在該工藝方案下，零件成形性好，無開裂和起皺風險，減薄率大部分區域超過6%，滿足剛性要求。

尺寸精度問題主要是因司筒針變形等原因導致螺絲柱內孔壁局部偏薄，如下圖中的螺絲柱，因司筒針被熔融樹脂沖擊導致司筒針往一邊偏斜（越靠近根部，偏斜越大），偏斜一邊的螺絲柱壁厚偏薄，在打自攻螺釘后開裂，偏厚一側可能會在螺絲柱根部的背部外觀面產生縮痕等不良缺陷。司筒針變形問題最直接的原因是由于司筒針的高度太高導致剛度不夠，特別是對于直徑較小的司筒針，更容易變形。