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圖3 測點布置圖2 計算結果及分析2.1 交通荷載作用下高液限土路基的縱向位移分析交通荷載作用下高液限土改良前后路基豎向位移如圖4-5所示。分別提取改良前后高液限土路基模型最大沉降量，計算出高液限土路基的改良效果見表3所示。

結果表明：在2 種動力荷載作用下，坡面顆粒最大運動距離均超過5 m；橫向地震波作用時，顆粒在臨空狀態下產生的橫向位移較大；縱向地震波作用時，顆粒沿坡面滾落；2 種動力條件下坡體內的應力演變規律較為接近，應力變化與坡面的距離相關，距離越大，應力降低的速度越慢，幅度越小；縱向地震波作用時，其滑動范圍小于橫向地震波，但應力釋放快于橫向地震波；由坡體內部應力變化幅度可知，在動力荷載條件下，坡內大部分區域的應力降低至初始應力的

鋼筋混凝土框架結構在爆炸荷載作用下動態響應 鋼筋混凝土框架規格為兩層兩跨，爆炸施加的荷載為下降三角形脈沖荷載。

圖3 管道模型建立 2.1 內壓作用下的復雜應力將輸油氣管道在介質內壓荷載作用下各個方向上的復雜應力進行分解，根據管道應力分析理論，當管道受內壓荷載作用時，在輸油氣管道環向產生的應力為：式中：σn為輸油氣管道環向產生的應力，MPa;P為管道受內壓荷載，MPa;D為輸油氣管道外徑，mm;t為管道壁厚，mm。

在第一級荷載的循環中， 隨著位移荷載 次數的增加， 梁體壓縮損傷逐步積累， 其分布特征 為：由梁體下部和荷載作用處開始萌生， 并隨荷載 的反復作用下逐步向梁體中部擴展；損傷 分布幾何形態基本不變， 損傷特征表現為該形態下 的損傷值不斷增加；的損傷幾何形態變化 明顯， 表現為損傷分布區域不斷擴展， 而該區域內 的損傷值積累到 ０. ７ ～ ０. ８ 左右便停止增加。