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公鐵兩用半掛車車架計算各工況見表1。車架制造材料的力學性能及許用應力標準，如表2所示。表1 公鐵兩用半掛車車架計算工況匯總 2 計算情況及建議2.1 初始方案有限元計算情況初始設計方案的有限元分析結果表明，車體剛度、強度滿足公路運行工況的設計要求，在鐵路運行工況下有多處應力值超過其材料的許用應力的區域。

圖4 前端優化過程根據原因分析所述的3～4點，在2根縱向大梁組成內側增加2組組焊的異形槽鋼梁，其兩端分別與后端梁、懸架橫梁焊接連接，如圖5(b)所示，經有限元計算，強度滿足鐵路運行要求，但其與大梁太近，內側焊縫不便于施焊，同時不便于組裝氣囊用緊固件。優化兩側組焊的異形槽鋼梁為車架中央位置的一組工字型梁，如圖8所示，端部分別與后端梁、懸架橫梁相連，如圖5(c)所示。

3.2.4 模型材料創建與賦予用軟件進行有限元分析時要特別注意單位制問題，多數物理量的單位是一一對應的。對副車架進行有限元分析的單位制為：（1）創建材料在Hypermesh中根據單位制要求輸入材料屬性，如表3.2所示。? 創建截面分別創建各個部件的截面，將創建的材料賦予截面，并編輯thickness。不同部件的厚度如表3.3所示。

圖5　貨叉應力分布云圖下載地址：UG有限元分析教程

2有限元模型的建立　　基于定性地分析冰箱門門蓋開裂的原因的基礎上，為了驗證分析的正確性以及定量地計算出在熱脹冷縮時門蓋的應力，使用HyperMesh、RADIOSS軟件對冰箱門進行溫度場模擬，分析查找出門蓋開裂的原因，并在此基礎上對其結構進行改善。　　

1 預選材車門性能分析1.1 車門預選材方案及有限元模型主機廠首先針對車門各主要零部件進行了預選材，獲得用材方案如表1所示。表1 車門各零部件預用材方案 采用HyperMesh進行有限元建模，如圖1所示。

將減振器整體幾何模型導入Hypermesh中劃分網格，然后導入ABAQUS中進行參數設置和分析。 圖2 T型橡膠阻尼墊結構剖面圖在有限元模型中，由于墊片與橡膠在實際運動中發生較小的位移，所以它們之間的相互作用定義為綁定約束(Tie)4。

卡車氫系統的框架結構有限元分析及優化 引言 氫燃料系統是中型卡車的動力總成，固定于車架上。目前國內對于一般車型的設計及強度校核，還是依靠經典的材料力學、彈性力學、結構力學的經驗公式。傳統的分析設計方法，具有一定的局限性，使得動力總成的更新換代的速度較慢。

我們分幾篇文章來說明，本篇是聲學分析（1）-有限元，講述聲學的一些基本分析算法，并著重介紹聲學有限元的計算方法和融入到結構流程的關鍵問題，在iSolver中根據這些算法實現了聲模態和穩態等聲學有限元分析流程，可發現iSolver的計算結果和Abaqus沒有誤差，以此驗證公式的正確性。

有限元分析將為您提供機會，以最小的成本快速探索不同的材料選擇。有限元分析尤其適用于高度管控行業中以安全為重點的部件， 如壓力容器。有許多設計規范和標準要求準確計算應力， 以便對照容許應力進行檢查。AS ME規范的某些部分允許有限元分析產生的應力直接用于檢查符合要求的標準。有限元分析只是一種工具，就像其他任何工具一樣，需要有足夠經驗的工程師來理解如何正確使用它。

因此，有限元分析軟件必須具備直觀的界面，同時優化幾何導入（從 CAD 軟件導入）、幾何更新、網格劃分及其他前處理與后處理流程。通常，CAD 模型導入后需進行一定清理，包括修復幾何問題、為網格劃分做準備 —— 而 HyperMesh 能讓這一步驟快速、精準且無繁瑣操作。

本文在分析整機模態時考慮定子與機殼過盈量。建立整機有限元模型見圖2，表2為模態分析有限元仿真參數。

二、軟件功能有限元模型轉換軟件FEMTransfer的現有功能：1）實現Patran/Nastran/Femap、Abaqus、Ansys/Workbench、Sesam(Genie/Patranpre)、盈建科/PKPM、Sacs、LsDyna等仿真分析軟件的有限元模型相互轉換，保證了板單元、梁單元、實體單元、質量點單元、彈簧單元的完美轉換，尤其著重關注和完美解決了梁單元的朝向和偏移保持和輸入模型一致

不同教材對有限元法步驟劃分有所不同，但其基本內容及原理是一致的，感興趣的朋友繼續深度研究哦~ 下載地址：有限元分析基礎教程曾攀

本文在分析整機模態時考慮定子與機殼過盈量。建立整機有限元模型見圖2，表2為模態分析有限元仿真參數。

因此，有限元分析軟件必須具備直觀的界面，同時優化幾何導入（從 CAD 軟件導入）、幾何更新、網格劃分及其他前處理與后處理流程。通常，CAD 模型導入后需進行一定清理，包括修復幾何問題、為網格劃分做準備 —— 而 HyperMesh 能讓這一步驟快速、精準且無繁瑣操作。

摘要： 本文針對300mm鎂合金溫軋機支承輥開展有限元分析，采用ANSYS軟件（經典界面）。對支承輥進行靜強度分析，結果表明：支承輥最大變形量為0.467×10^-4mm，滿足板形誤差要求；最大Von Mises應力為67.6MPa，低于材料許用應力（140~150MPa）。分析發現支承輥中間位置變形最大，軸頸與輥身接觸處應力集中明顯。