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各參數說明如下：從下拉式列表中選擇直澆口位置。有兩個選項可供選擇： 澆口中心(Center of gates) 和 自定義(Custom)。?澆口中心(Center of gates)：將直澆口定位在澆口中心。?自定義(Custom)：指定自定義直澆口位置。 請在 X、Y 和 Z中輸入直澆口位置的值；或在圖形窗口中單擊左鍵以指定所需的直澆口位置。

； 10、內澆道與鑄件交接處的橫截面厚度一般應小于鑄件壁厚的二分之一，至多不超過三分之二，用封閉式澆注系統時，內澆道要設置斷口槽，以防止清理時造成鑄件缺肉。

3、澆注速度慢，澆口杯未充滿，暴露直澆道卷入空氣，吸入雜質，形成攜裹氣孔和渣孔。4、澆杯容量小，金屬液形成渦流，侵入空氣生成氣孔。⑤澆口杯及澆注系統之間的連接處密封不好，尤其是直澆道和澆口杯。在負壓作用下很容易形成夾砂及氣孔。

； 10、內澆道與鑄件交接處的橫截面厚度一般應小于鑄件壁厚的二分之一，至多不超過三分之二，用封閉式澆注系統時，內澆道要設置斷口槽，以防止清理時造成鑄件缺肉。

圖 4：在澆口位置的感測節點，透過溫度隨時間下降的情況，可以判斷出每支位置的有效保壓時間。 圖 5：將四支潛伏式澆口位置比對圖 4 中溫度下降情況，便能知道哪支澆口提早固化。 圖 6：雖然都是潛伏式澆口，但是截面不同，溫度、冷卻也不同，D 的設計顯示截面大、保壓較佳，且不易固化。產品的模具剖面溫度顯示，有高溫積熱的區域。

圖4是兩個粒子在不同的放入位置時的運動軌跡，其中左邊的粒子(設為粒子 A)放入位置不變可見其從直澆道流經底部橫澆道，進入鑄件后迅速向上方運動。

摘 要：介紹了HT300直列氣缸體立澆的工藝過程。采用適流澆注系統，通過控制內澆口入口速度和橫澆道流速，計算澆道截面積，再結合鑄造仿真計算結果對澆注系統進行模擬工藝設計可行性等措施提高產品工藝質量。經過批量生產驗證，鑄件廢品率控制在4.02%，滿足產品廢品率低于5%的要求。

由此計算得到的內澆口截面面積Ag為391.87mm2；根據設計手冊，內澆口厚度T取值1.5mm，內澆口總寬度L=Ag/T=261.25mm。壓鑄機為臥式冷室壓鑄機，橫澆道截面積為Ar=(3~4)Ag=1371.545mm2，橫澆道厚度D=(8~10)T=15mm；橫澆道選用金屬液熱量損失小、且加工方便的常見的扁梯形。根據壓鑄機壓室尺寸，直澆道直徑（壓室直徑）為120mm。

如此一來，第二組噴嘴的熔膠波前也不會比第一組超過太多，也不會造成塑料回流、造成局部密度過高和澆口另一側塑料再次熔融等問題。改良設計后，仿真結果顯示整個產品的等位面已變得均勻(圖五)。

圖三 各階段流動波前溫度分析：(a) EOF，(b) EOP，(c) EOC，(d) 開模圖四 各階段熱澆道截面溫度分析：(a) EOF，(b) EOP，(c) EOC，(d)開模根據上述分析結果，建準電機將熱澆道做局部優化，針對熱流板、加熱線圈以及流道轉角進行設計優化，結果如圖五所示。

熱流道澆口：將線條設為熱流道澆口，則除了截面參數以外，也可指定控制閥ID。熱流道澆口的設定過程與冷流道澆口相似。 冷卻水管：將線設為冷卻水管可以啟用進階冷卻加工條件的冷卻系統控制設定，并需要指定水管型式與直徑。

B．防止措施(1)采用低密度EPS或EPMMA作模樣材料;較大的鑄件或直澆道，可采用空心的模樣和直澆道以減少發氣量，模料密度0.016~0.022 gcm3為宜。(2)澆注系統應保證鐵液流動平穩、平衡、迅速地充滿鑄型，以保證泡沫塑料殘渣和氣體逸出型腔外或被吸排入涂層和干砂空隙中，盡量減少澆注過程中鐵液流熱量的損耗，以利加速模料氣化。

防止發生砂眼、夾渣對策根據砂眼來源分析，制定以下對策：(1)低溫澆注；(2)澆道部分使用濾渣片；(3)設定最佳澆道流速、澆道比；(4)節制內澆口流速；(5)澆道斷面變圓；(6)選擇合適的產品和內澆口角度；(7)優化澆冒口方案；(8)使用殼型砂芯；(9)及時清理熔煉爐內爐渣；(10)嚴格按照規范操作。

橫澆道和內澆道在管件管體內壁或承口（或法蘭）端面；直澆道設在橫澆道的交叉處。直澆道：橫澆道：內澆道=1：（4-6）:（1-2）。 2.3 涂料 消失模鑄造涂料用浸涂法施涂，有生產效率高，節省涂料、涂層均勻等優點。但由于泡沫模樣密度小（與涂料密度相差幾十倍），且本身強度又很低，浸涂時浮力大，因此僅適用于模樣可浸入或半浸入涂料中的中小型管件。

澆口區域的流動速度分布 澆道系統的壓力變化 結果顯示壓差應該不至于帶入氣體。分析二、假設澆注過程中金屬液在澆道內將氣體帶入鑄件1. 在直澆道區域存在的氣體2. 這些氣體會被沖下至澆道區嗎 ?3. 如果這些氣體被沖下至澆道區域，并且進入澆口，這些氣體會集中于某些區域？或者是均勻分布？

2. 3. 2 風道內腔 此風道設計中出現較多截面面積急劇變化的地方。風道的截面突變, 彎曲程度過大都會對空調的性能產生 影響[7] 。這是因為, 截面變小, 氣流的運動速度會加 快[8] 。當氣流脈沖遇到管道彎頭或者變截面時, 會產生 激振力, 使管道產生振動, 壓力波動越大, 激振力就越 大, 振動就會越強烈[9] 。

防止發生砂眼、夾渣對策根據砂眼來源分析，制定以下對策：(1)低溫澆注；(2)澆道部分使用濾渣片；(3)設定最佳澆道流速、澆道比；(4)節制內澆口流速；(5)澆道斷面變圓；(6)選擇合適的產品和內澆口角度；(7)優化澆冒口方案；(8)使用殼型砂芯；(9)及時清理熔煉爐內爐渣；(10)嚴格按照規范操作。

分析表明:渣氣孔主要是稀土鎂的氧化物和石墨，當鐵液溫度低或澆注溫度過低，此類夾渣不易排出防止方法:1.提高出鐵溫度，出鐵槽中鐵液溫度應>1450℃2.采用半封閉式澆注系統直澆道斷面：橫澆道斷面：溢流口：內澆道=1.2:2:1=1.4。直澆道>溢流口有利于緩流。溢流口<橫澆道有利于撇渣。內澆道溢流口有利于排氣3.爐前球化處理后，加人冰晶石（NaAlF2)。

現澆橋面板的早期裂縫的特點施加預應力之前，后澆混凝土段接縫附近橋面底板產生斜裂縫后澆混凝土的約束所致。施加預應力之后，后澆混凝土段的橋面底板產生橫向裂縫預應力、支架移動、鋼板梁約束所致。

注：不需要建置閥針相關組件，閥針(熱澆道金屬)及其行程(壓縮區)的實體網格將會被自動生成 生成包含動態閥針模型的實體網格 第四步：將網格模型輸出成MFE文件再匯入至Project(或者Studio的情形可以直接點擊最終檢查)。在這之后便可以設置項目及動態閥針參數并進行流動充填分析。下圖為一范例顯示考慮動態閥針的熔膠波前時間結果。