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表1 激振幅值參考值 需要注意：（1）當(dāng)利用橢圓法求隔振器的動(dòng)剛度時(shí)，疲勞試驗(yàn)機(jī)的激振頻率應(yīng)當(dāng)小于振動(dòng)系統(tǒng)固有頻率的十分之一，若無(wú)法獲得振動(dòng)系統(tǒng)的固有頻率，可使用上限激振頻率代替。（2）測(cè)量振動(dòng)的加速度傳感器， A1布置在靠近系統(tǒng)輸入端位置， A2布置在剛性基礎(chǔ)臺(tái)面中心位置。

我們進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)同為圓柱徑向的x、z軸，振動(dòng)差別一倍以上，在后續(xù)優(yōu)化中，可以修改z軸的尺寸，來增加其方向的衰減能力，如使用橢圓形機(jī)臂替代圓形機(jī)臂。其次，機(jī)臂在某種程度來說，是一種典型的懸臂梁結(jié)構(gòu)，隨著臂長(zhǎng)的增加，擺動(dòng)更大，也會(huì)更加不穩(wěn)定。為了解決這個(gè)問題，可以通過增加相鄰機(jī)臂之間的連接，使機(jī)臂連成一個(gè)整體，這會(huì)大大增加機(jī)臂的剛度的同時(shí)，也會(huì)減少振動(dòng)幅值。

該項(xiàng)目設(shè)計(jì)和試驗(yàn)了多種球首、船尾、中線面尾鰭、雙尾鰭和推進(jìn)裝置，其中部分最終方案還進(jìn)行了伴流測(cè)量試驗(yàn)，這一點(diǎn)非常重要，因?yàn)槁菪龢a(chǎn)生的振動(dòng)會(huì)形成空泡、螺旋槳腐蝕以及船舶尾鰭振動(dòng)問題。美國(guó)海軍近期建造的單槳船舶之一是AO-177，振動(dòng)問題的最終解決消耗了不低的成本，利用螺旋槳上方的縱向鰭改善伴流場(chǎng)和進(jìn)行螺旋槳重新設(shè)計(jì)才得以解決問題。

電機(jī)本身結(jié)構(gòu)的缺陷，軸頸橢圓，轉(zhuǎn)軸彎曲，軸與軸瓦間間隙過大或過小，軸承座、基礎(chǔ)板、地基的某部分乃至整個(gè)電機(jī)安裝基礎(chǔ)的剛度不夠。 安裝的問題，電機(jī)與基礎(chǔ)板之間固定不牢，底腳螺栓松動(dòng)，軸承座與基礎(chǔ)板之間松動(dòng)等。 軸與軸瓦間間隙過大或過小不僅可以造成振動(dòng)還可使軸瓦的潤(rùn)滑和溫度產(chǎn)生異常。

車削過程中：①切屑與刀具前刀面的摩擦力；②刀具在切入和退出工件時(shí)所遇到的金屬硬化程度不同；③振動(dòng)過程中刀具實(shí)際幾何角度周期性改變；④振動(dòng)時(shí)，刀具對(duì)工件相對(duì)運(yùn)動(dòng)軌跡是橢圓，因而引起切削截面周期性變化；⑤工件在前一轉(zhuǎn)時(shí)振動(dòng)所留下的痕跡，引起了切削截面周期性變化。這5種情況都可引起切削力周期性的變化，并使F相離>F趨近。

車削過程中：①切屑與刀具前刀面的摩擦力；②刀具在切入和退出工件時(shí)所遇到的金屬硬化程度不同；③振動(dòng)過程中刀具實(shí)際幾何角度周期性改變；④振動(dòng)時(shí)，刀具對(duì)工件相對(duì)運(yùn)動(dòng)軌跡是橢圓，因而引起切削截面周期性變化；⑤工件在前一轉(zhuǎn)時(shí)振動(dòng)所留下的痕跡，引起了切削截面周期性變化。這5種情況都可引起切削力周期性的變化，并使F相離>F趨近。

不對(duì)中主要引起2X轉(zhuǎn)頻振動(dòng)，因?yàn)楦叨?em>橢圓的軌跡驅(qū)使軸運(yùn)行在不對(duì)中的一側(cè)。有時(shí)不對(duì)中負(fù)荷可導(dǎo)致高次諧頻（即轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速整數(shù)倍頻，尤其3X），甚至可能降低振動(dòng)，因?yàn)樗虞d轉(zhuǎn)子使其對(duì)軸承殼異常變強(qiáng)。或者，不對(duì)中可實(shí)際上引起1X振動(dòng)增大，通過抬起轉(zhuǎn)子使其離開重力加載的“軸承位置”，使軸承運(yùn)行在相對(duì)卸載狀態(tài)（這也可導(dǎo)致軸不穩(wěn)定，后述）。

1 電機(jī)振動(dòng)分析 電機(jī)在正常運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，產(chǎn)生的電磁力可以分為兩部分，一部分為徑向電磁力，另一部分為切向電磁力。 其中，電機(jī)定轉(zhuǎn)子間的徑向電磁力會(huì)導(dǎo)致電機(jī)定子橢圓形變，切向電磁力則會(huì)產(chǎn)生輸出轉(zhuǎn)矩，結(jié)構(gòu)的特性使得徑向力與轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)波動(dòng)，產(chǎn)生了電磁振動(dòng)。 定子的振動(dòng)主要是因?yàn)閺较蛄ν蛔円鸬模?dāng)定轉(zhuǎn)子齒重疊時(shí)就會(huì)產(chǎn)生徑向力，完全重疊時(shí)，徑向力則為最大。

因此，交變電動(dòng)力的徑向分量是引起繞組端部結(jié)構(gòu)振動(dòng)的主要激勵(lì)力。此外，繞組端部的電磁作用力沿圓周呈類似橢圓形分布，所以當(dāng)繞組端部的共振頻率為100Hz左右，且其振型呈橢圓形狀時(shí)，造成共振的危險(xiǎn)性最大。

葉片裂紋擴(kuò)展模型編號(hào)依次為L(zhǎng)01、L02 和L03,其中前緣和后緣位置上的裂紋為角裂紋,葉背位置上裂紋為邊裂紋,角裂紋為前緣形狀為1/4 橢圓,邊裂紋前緣形狀為1/2 橢圓。葉根前緣、葉背、后緣上初始裂紋位置如圖5 所示,網(wǎng)格劃分情況如圖6 所示。

因轉(zhuǎn)子剛度較好，而定子鐵芯剛性較差，一般認(rèn)為定子鐵芯的振動(dòng)是引起電磁噪聲的主要原因。現(xiàn)有部分小型壓縮機(jī)，如民用活塞空壓機(jī)等，采用的是單相異步感應(yīng)電動(dòng)機(jī)。單相異步感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的氣隙磁場(chǎng)，一般是橢圓形的，各次諧波磁場(chǎng)相互作用，除了產(chǎn)生徑向電磁振動(dòng)力外，一般還附加產(chǎn)生切向振動(dòng)力。

當(dāng)產(chǎn)生此類故障時(shí)，轉(zhuǎn)子的軸心軌跡呈橢圓形；振動(dòng)信號(hào)的原始時(shí)間波形一般呈正弦波形；在頻譜圖中，基頻所占比重很大，其他倍頻占比重很小，諧波能量主要集中在基頻。

橢圓封頭結(jié)構(gòu)仿真APP對(duì)1/2橢圓形壓力容器封頭進(jìn)行了幾何、材料和載荷參數(shù)化建模，封裝了仿真分析流程、仿真的經(jīng)驗(yàn)和知識(shí)，用戶只需要調(diào)整幾何參數(shù)、材料參數(shù)、載荷參數(shù)，即可提交任務(wù)進(jìn)行求解，從而快速得到橢圓形壓力容器封頭的變形和應(yīng)力等計(jì)算結(jié)果，為封頭設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。