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制作和設(shè)計(jì)小試件耗時(shí)短，如果實(shí)驗(yàn)失敗可以在短時(shí)間內(nèi)修改試件缺陷重新制作并得到更優(yōu)的試驗(yàn)結(jié)果。 3. 相比足尺試驗(yàn)復(fù)雜的安裝流程，小試驗(yàn)臺(tái)試件安裝方便，一個(gè)人就可以搞定。

因此工藝上必須選取合適的縮尺和采取適當(dāng)?shù)姆雷冃未胧８鶕?jù)類似薄壁汽缸鑄件的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，鑄件整體采用1.5% 的縮尺，在汽缸較厚的法蘭，凸臺(tái)等部位額外加厚5~7 mm，防止因局部收縮過(guò)大缺尺寸。為防止汽缸水平中分面開(kāi)口部位尺寸變形，在水平中分面開(kāi)口處增加了三條加強(qiáng)筋。 3 汽缸工藝生產(chǎn)驗(yàn)證 按上述工藝生產(chǎn)了數(shù)件后汽缸下半鑄件，鑄件表面光潔，輪廓清晰（圖7）。

數(shù)模分析計(jì)算波浪阻力是一個(gè)基于勢(shì)流理論的平均漂移力，作為拖船選取的理論依據(jù)是可行的，但瞬時(shí)的波浪力有可能很大，要注意一些異常波浪對(duì)船和平臺(tái)的破壞，并特別注意自振周期.2.1 CFD數(shù)值計(jì)算模型計(jì)算步驟如下：(1) 平臺(tái)模型按照縮尺比1∶1繪制，忽略物理模型主甲板以上組件，忽略平臺(tái)艏部、尾部存在的三樁腿開(kāi)口，如圖2所示.

虛擬仿真結(jié)果必須與物理試驗(yàn)結(jié)果吻合，從而讓仿真技術(shù)為防護(hù)結(jié)構(gòu)的性能評(píng)價(jià)與選型上節(jié)約時(shí)間和設(shè)計(jì)成本。

由于試驗(yàn)風(fēng)速和實(shí)際風(fēng)速比為1：1，模型縮尺比為1：25，根據(jù)相似定律，28. 8 s 采樣時(shí)間對(duì)應(yīng)的實(shí)際采樣時(shí)間為12 min，大于10 min，滿足規(guī)范要求。

4.筆者在總結(jié)汶川地震等橋梁震害、這些1:1的“足尺試驗(yàn)”的基礎(chǔ)上，將橋梁抗震基本理念總結(jié)為：“因地制宜選擇橋型”、“多道設(shè)防、分級(jí)耗能”、“一可三易（即：損傷部位及損傷程度可控、損傷部位或構(gòu)件易檢、損傷部位或構(gòu)件易修、損壞部位或構(gòu)件易換，‘可控’是目標(biāo)、‘易檢、易修、易換’是實(shí)現(xiàn)‘可控’的手段）”。

學(xué)者們針對(duì)該問(wèn)題開(kāi)展了大量的室內(nèi)試驗(yàn)， 通 過(guò)試驗(yàn)?zāi)軌颢@得較為真實(shí)、 可行的相關(guān)參數(shù)及可靠 的評(píng)價(jià)， 但由于各類試驗(yàn)（例如原位試驗(yàn)、 足尺試 驗(yàn)及室內(nèi)試驗(yàn)）對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行在內(nèi)部力學(xué)行為分析及 損傷描述方面存在諸多困難， 故借助數(shù)值分析手段 對(duì)結(jié)構(gòu)受力全過(guò)程進(jìn)行觀察記錄、 克服試驗(yàn)研究的 弊端［８?１１］ ， 是目前較為高效和經(jīng)濟(jì)的研究手段。

根據(jù)16G101-1P68頁(yè)規(guī)定，柱子在樓層變截面施工，可以采用在框架梁區(qū)域用縮尺箍筋變截面，既達(dá)到了成型效果又省去了柱子上下層的相互錨固。6、洞口≤300不另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。根據(jù)16G101-1P110頁(yè)規(guī)定，洞口≤300受力鋼筋繞過(guò)孔洞，不另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。

為了進(jìn)一步掌握超大型鋼筋混凝土冷卻塔的抵御龍卷風(fēng)性能，利用同濟(jì)大學(xué)龍卷風(fēng)模擬器對(duì)高度為215m原型冷卻塔結(jié)構(gòu)縮尺模型進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)；研究了不同渦流比龍卷風(fēng)對(duì)塔殼的風(fēng)荷載作用，并將其應(yīng)用于全尺寸有限元模型，模擬了鋼筋混凝土冷卻塔龍卷風(fēng)致倒塌的全過(guò)程，并將考慮非線性倒塌影響的臨界風(fēng)速與水工規(guī)范推薦的屈曲應(yīng)力狀態(tài)法和線性分叉屈曲分析結(jié)果進(jìn)行了比較。

根據(jù)16G101-1P68頁(yè)規(guī)定，柱子在樓層變截面施工，可以采用在框架梁區(qū)域用縮尺箍筋變截面，既達(dá)到了成型效果又省去了柱子上下層的相互錨固。6、洞口≤300不另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。根據(jù)16G101-1P110頁(yè)規(guī)定，洞口≤300受力鋼筋繞過(guò)孔洞，不另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。

在1999~2000年，周福霖院士團(tuán)隊(duì)對(duì)大直徑橡膠支座的力學(xué)性能進(jìn)行了足尺試驗(yàn)，也對(duì)橡膠支座的耐久和耐火性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。直至現(xiàn)在他們的成果也影響這后輩對(duì)減隔震技術(shù)的發(fā)展與探究。

2.2 模擬結(jié)果及準(zhǔn)確性分析 圖3中表示的是立方體表面風(fēng)壓分布，將風(fēng)壓通過(guò)tecplot轉(zhuǎn)換成風(fēng)壓系數(shù)便于直接與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)和風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，并參考德國(guó)學(xué)者Holscher和Niemann[15]對(duì)15個(gè)立方體縮尺模型風(fēng)洞試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)的結(jié)果。