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3）熱矯形技術(shù)需要投入專(zhuān)用的熱矯形機(jī)器及模具，一般投入達(dá)到10 萬(wàn)元甚至更高，對(duì)于量小的產(chǎn)品或人力成本低的地區(qū)并不適用；4）由于熱矯形過(guò)程中需要水冷，因此在低溫潮濕天氣條件下，產(chǎn)品表面容易出現(xiàn)發(fā)霉的現(xiàn)象。準(zhǔn)確的鑄造應(yīng)力與變形模擬（熱應(yīng)力與機(jī)械應(yīng)力）在進(jìn)行變形補(bǔ)償計(jì)算之前，首先要獲得準(zhǔn)確的應(yīng)力與變形計(jì)算結(jié)果。

最近，Pereira建立了熱力耦合沖壓過(guò)程數(shù)值仿真，揭示了DP780冷沖壓成形的界面摩擦熱和塑性變形熱分布特征。目前，為了更為精確計(jì)算板料―模具界面接觸壓力，大多數(shù)是采用細(xì)小的實(shí)體單元等技術(shù)處理，這種精細(xì)仿真模型，雖然保證了計(jì)算精度，但也大大增加計(jì)算耗時(shí)，這種仿真模型難以滿足沖壓工程需求。

圖5 熱沖壓成形量產(chǎn)模具設(shè)計(jì)流程 熱沖壓成形模具型面設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下： （1） 模具型面主要卻決于產(chǎn)品數(shù)據(jù)，并根據(jù)客戶對(duì)零件的技術(shù)要求，制定合適的模具加工精度和公差，并應(yīng)考慮熱脹冷縮及回彈的影響，對(duì)模具型面采取合適補(bǔ)償方案；同時(shí)熱沖壓鋼板高溫時(shí)摩擦系數(shù)大，高溫成形時(shí)易于開(kāi)裂，因此，熱沖壓模具型面通常不設(shè)計(jì)拉深筋，對(duì)于復(fù)雜成形零件

為了使冒口有效補(bǔ)縮，放置的位置及大小就非常重要，這樣才能有足夠的熔體來(lái)補(bǔ)償收縮。在FLOW-3D CAST中，已經(jīng)開(kāi)發(fā)出兩個(gè)新工具來(lái)幫助設(shè)計(jì)無(wú)缺陷鑄件的冷卻和冒口系統(tǒng)，預(yù)測(cè)最后的凝固位置和計(jì)算熱模數(shù)。最后凝固的區(qū)域最后凝固的區(qū)域直接標(biāo)記出鑄件中最后凝固的位置以及可能形成收縮缺陷的位置。

為了補(bǔ)償可能影響溫度補(bǔ)償的變化，應(yīng)考慮對(duì)數(shù)據(jù)表中應(yīng)變系數(shù)進(jìn)行調(diào)整。因此，乘以數(shù)據(jù)表應(yīng)變系數(shù)的商，即可校正應(yīng)變片預(yù)期的熱輸出。

補(bǔ)償6、效果驗(yàn)證采用回彈補(bǔ)償法對(duì)模具整改后，回彈量?jī)H有2 mm (如下圖 ),通過(guò)進(jìn)一步調(diào)整后達(dá)到設(shè)計(jì)要求改善后效果實(shí)際裝配驗(yàn)證各項(xiàng)尺寸均滿足使用要求。文章來(lái)源：沖壓與模具工藝

冷精鍛模具設(shè)計(jì) 精鍛量的選取應(yīng)充分考慮客戶的需求。精鍛量過(guò)大，嚴(yán)重?fù)p耗設(shè)備、模具；精鍛量過(guò)小，難以達(dá)到表面光潔度要求。如圖1 所示球面銷(xiāo)，精鍛面做了凹面反補(bǔ)償處理，精鍛量取0.3 ～0.5mm。

熱流道能夠獨(dú)立地加熱，而在注塑模具中熱絕緣，這樣能夠單獨(dú)補(bǔ)償因?yàn)榕c“冷”模具接觸而造成的熱量損耗。熱流道模具已被成功地用于加工各種塑料材料，可以用冷流道模具加工的塑料材料幾乎都可以用熱流道模具加工。

模具價(jià)格=(6~10)*材料費(fèi) 鍛模，塑料模=6*材料費(fèi) 壓鑄模=10*材料費(fèi)模具報(bào)價(jià)估計(jì)（1）首先要看客戶的要求，因?yàn)橐鬀Q定材料的選擇以及熱處理工藝。（2）選擇好材料，出一個(gè)粗略的模具方案圖，從中算出模具的重量（計(jì)算出模芯材料和模架材料的價(jià)格）和熱處理需要的費(fèi)用。（都是毛坯重量） （3）加工費(fèi)用，根據(jù)模芯的復(fù)雜程度，加工費(fèi)用一般和模芯材料價(jià)格是1.5~3：1，模架的加工費(fèi)用一般是1：1。

；4.熱條件輸入 通過(guò)時(shí)間曲線的振幅因子，控制不同時(shí)間的水路溫度輸入； 定義需要計(jì)算的預(yù)熱溫度場(chǎng)輸入，可以是功率也可以是溫度，或者是變化的溫度場(chǎng)輸入，比如開(kāi)始時(shí)100℃，1小時(shí)后變更為90℃等，可以通過(guò)上述實(shí)際曲線進(jìn)行控制； 定義上下與注塑機(jī)接觸面的熱交換系數(shù)，定義模具四周表面對(duì)流區(qū)域及換熱系數(shù)；如果有特殊區(qū)域，如有隔熱板區(qū)域，可以單獨(dú)定義。

在冷卻計(jì)算參數(shù)中勾選進(jìn)階熱澆道的選項(xiàng) 分析順序設(shè)定 熱流道穩(wěn)態(tài)分析 Moldex3D支持熱流道穩(wěn)態(tài)分析以逼近在制程中真實(shí)的熱流道內(nèi)部溫度分布，捕捉多澆口系統(tǒng)的流道行為。熱流道穩(wěn)態(tài)分析可協(xié)助大型塑件、多模穴和成套制品模具的熱流道配置設(shè)計(jì)，解決流動(dòng)不平衡的問(wèn)題。

2、后工序“熱處理”成本：目前常見(jiàn)的模具熱處理有這么兩種：普通型熱處理與真空處理，而且這兩種熱處理的成本相差非常大。普通型熱處理：大部分都是對(duì)大型料、且材料本身要求不高。不過(guò)，這種熱處理價(jià)格便宜，按重量計(jì)算，大約為11元/公斤。真空熱處理：剛好與普通型相反，基本用于小料、材料本身要求高，效果較好，不易變形，但是相對(duì)較貴。

4.熱條件輸入通過(guò)時(shí)間曲線的振幅因子，控制不同時(shí)間的水路溫度輸入；定義需要計(jì)算的預(yù)熱溫度場(chǎng)輸入，可以是功率也可以是溫度，或者是變化的溫度場(chǎng)輸入，比如開(kāi)始時(shí)100℃，1小時(shí)后變更為90℃等，可以通過(guò)上述實(shí)際曲線進(jìn)行控制；定義上下與注塑機(jī)接觸面的熱交換系數(shù)，定義模具四周表面對(duì)流區(qū)域及換熱系數(shù)；如果有特殊區(qū)域，如有隔熱板區(qū)域，可以單獨(dú)定義。

2.2 分析參數(shù) AutoForm R8中的參數(shù)設(shè)置如表2所示，考慮軟件的計(jì)算精度、計(jì)算效率、零件質(zhì)量、工藝穩(wěn)定性及成形收縮系數(shù)等要求。拉深筋系數(shù)設(shè)置如圖3所示，尾部流水槽中部拉深筋系數(shù)為0.395，兩端為0.339，其他三邊為2.0。

4電容器補(bǔ)償容量的計(jì)算　　　　無(wú)功補(bǔ)償容量宜按無(wú)功功率曲線或無(wú)功補(bǔ)償計(jì)算方法確定,其計(jì)算公式如下:　　QC=p(tgφ1-tgφ2)或是QC=pqc(1)　　式中:Qc:補(bǔ)償電容器容量;　　P:負(fù)荷有功功率;　　COSφ1:補(bǔ)償前負(fù)荷功率因數(shù);　　COSφ2:補(bǔ)償后負(fù)荷功率因數(shù);　　qc:無(wú)功功率補(bǔ)償率,kvar/kw。

在實(shí)際的模具設(shè)計(jì)中，工程師必須將材料的標(biāo)稱收縮率、其線性膨脹系數(shù)以及預(yù)期的工藝條件三者結(jié)合，進(jìn)行綜合計(jì)算。對(duì)于高精度零件，甚至需要根據(jù)TMA提供的各向異性膨脹數(shù)據(jù)，在不同方向上采用不同的模具收縮補(bǔ)償因子。在工藝端，保壓壓力和保壓時(shí)間是控制收縮的最主要手段，其本質(zhì)是通過(guò)持續(xù)的壓力傳遞，抵消因冷卻和相變帶來(lái)的體積收縮。模具溫度則通過(guò)影響結(jié)晶度和分子鏈松弛程度，間接控制著收縮的大小和均勻性。

在冷卻計(jì)算參數(shù)中勾選進(jìn)階熱澆道的選項(xiàng) 分析順序設(shè)定熱流道穩(wěn)態(tài)分析Moldex3D支持熱流道穩(wěn)態(tài)分析以逼近在制程中真實(shí)的熱流道內(nèi)部溫度分布，捕捉多澆口系統(tǒng)的流道行為。熱流道穩(wěn)態(tài)分析可協(xié)助大型塑件、多模穴和成套制品模具的熱流道配置設(shè)計(jì)，解決流動(dòng)不平衡的問(wèn)題。

一個(gè)零件不能排氣太多，盡管合模線能夠做到，這點(diǎn)會(huì)帶來(lái)以下與排氣有關(guān)的問(wèn)題：沒(méi)有足夠的鋼材在合模線上承受壓力，分模面上排氣被壓合；最好的排氣最終也會(huì)消失，經(jīng)過(guò)一定的物質(zhì)循環(huán)后，如果沒(méi)有足夠的鋼材在合模線上補(bǔ)償壓力，模具會(huì)咬合在一起，而氣槽會(huì)磨損，合模線應(yīng)避開(kāi)模具合模部分的減少，這是大模遇到的一個(gè)最大的問(wèn)題。前后模鑲件的模具，前后模仁料不能在模胚分模面合模之前先合模。

圖9 更改后的上墊板零件6 有限元分析計(jì)算將更改后的零件進(jìn)行有限元分析計(jì)算，材料依然選擇45鋼，熱處理硬度為42～47HRC，應(yīng)力、應(yīng)變模擬計(jì)算結(jié)果分別如圖10、圖11所示。

壓力差是推動(dòng)熔融的熱塑性塑料的主要?jiǎng)恿ΑＲ话闱闆r下，填充過(guò)程傾向于以最小的阻力流向空腔區(qū)域。在空腔區(qū)域熔融塑料以較快速度前進(jìn)表示該區(qū)域?qū)α鲃?dòng)的阻力較小；同樣地，若流動(dòng)波前緩慢的前進(jìn)，則等值線將比較密集，代表該區(qū)域有較大的阻力。前述情況可見(jiàn)于下圖： 充填過(guò)程中的流動(dòng)行為 充填程序之示意圖模擬是了解這些行為最適當(dāng)?shù)姆绞健?/div>