輻射換熱，對流換熱的案例
star-ccm+管內換熱知識之關于對流換熱系數的解釋
對流換熱是指發生于運動流體和固體壁面之間的熱交換現象。
對流換熱強度由牛頓冷卻定律來確定：
qs=h(T。-Trer)(1)
式中，qs為熱流密度，h為對流換熱系數，T為固體壁面溫度，Trer為運動流體的特征溫度(參考溫度)。
在上述公式中，熱流密度和溫差之間呈現一個簡單的線性關系，但是，在真實的對流換熱中，由于壁面處的流動處處不同，造成q和h在壁面的分布也不相同。更為重要的是，對流換熱系數的定義必須依賴于給定的參考溫度，因此，對于相同的熱流密度來說，存在多種對流換熱系數和參考溫度的組合。
傳統上，換熱系數數據來源于實驗。但是，邊界層理論(位于表面附近的流體層，其中粘度和導熱的影響占主導地位)的發展使得我們能夠用分析的方法計算對流換熱系數。因此，在STAR-CCM中，使用邊界層理論來計算對流換熱系數。因此，在 STAR-CCM+中，模擬對流換熱系數的概念核心來源于標準壁面函數( standard wall！function，SWF)，熱流密度的公式為
公式中的參數解釋如下：
聯立公式(1)和(2)即可求得對流換熱系數。對流換熱系數總是與參考溫度成對出現的，不能只說對流換熱系數而不說明參考溫度。標準壁面函數(SWF)是一組半經驗函數，用于描述近壁區域(邊界層)中的流動現象。該模型使用層流/湍流 Randt數、無量綱近壁面速度、湍流能量來描述T和α
在本節中，我們討論關于準確使用SWF和上述內置后處理傳熱系數的建議，但重申STAR-CCM+總是使用公式(2)來求解表面局部熱通量。這個表達式體現了重要的邊界層概念，
用戶需要遵循建議以確保其正確應用該模型。
展開 對流換熱系數
對流換熱系數表征了流體與固體表面之間的換熱能力。比如說，物體表面與附近空氣溫差1℃，單位時間單位面積上通過對流與附近空氣交換的熱量。單位為W/(m^2·℃)。表面對流換熱系數的數值與換熱過程中流體的物理性質、換熱表面的形狀、部位、表面與流體之間的溫差以及流體的流速等都有密切關系。物體表面附近的流體的流速愈大，其表面對流換熱系數也愈大。如人處在風速較大的環境中，由于皮膚表面的對流換熱系數較大，其散熱（或吸熱）量也較大。對流換熱系數可用經驗公式計算，通常用巴茲公式計算。
對流換熱系數的基本計算公式由牛頓于1701年提出，又稱牛頓冷卻定律。牛頓指出，流體與固體壁面之間對流傳熱的熱流與它們的溫度差成正比，即：
q = h*(tw-t∞)
Q = h*A*(tw-t∞)=q*A
式中：
q為單位面積的固體表面與流體之間在單位時間內交換的熱量，稱作熱流密度，單位W/m^2；
tw、t∞分別為固體表面和流體的溫度，單位K；
A為壁面面積，單位m^2；
Q為面積A上的傳熱熱量，單位W；
h稱為表面對流傳熱系數，單位W/(m^2·K)。
對流換熱系數h的物理意義是：當流體與固體表面之間的溫度差為1K時， 1m*1m壁面面積在每秒所能傳遞的熱量。h的大小反映對流換熱的強弱。
如上所述，h與影響換熱過程的諸因素有關，并且可以在很大的范圍內變化，所以牛頓公式只能看作是傳熱系數的一個定義式。它既沒有揭示影響對流換熱的諸因素與h之間的內在聯系,也沒有給工程計算帶來任何實質性的簡化，只不過把問題的復雜性轉移到傳熱系數的確定上去了。因此，在工程傳熱計算中，主要的任務是計算h。計算傳熱系數的方法主要有實驗求解法、數學分析解法和數值分析解法。
影響對流傳熱強弱的主要因素有：
1. 對流運動成因和流動狀態；
2. 流體的物理性質（隨種類、溫度和壓力而變化）；
3.
展開 波紋板的對流換熱數值仿真 ￥800
波紋板是一種具有波浪狀結構的金屬板，在對流換熱中具有重要的應用。波紋板的波浪狀形態可以增加其表面積，提高熱傳導效率和對流換熱效果。本案例建立了一簡化二維模型，基于COMSOL軟件的熱-流耦合相關模塊，數值仿真得到對流換熱后的溫度場和速度場分布，如圖所示：
感興趣的朋友，歡迎合作交流！
Tips--FloTherm查看對流換熱系數
Flotherm軟件可根據定義邊界條件，計算表面對流換熱，具體查看方法：
在后處理Table中的Geometry模塊，然后勾選Solid Conductors，在其中的Cuboid Fluxes就能看查看關注對象的對流換熱系數。
【AICFD案例教程】IGBT對流換熱分析
AICFD是由天洑軟件自主研發的通用智能熱流體仿真軟件，用于高效解決能源動力、船舶海洋、電子設備和車輛運載等領域復雜的流動和傳熱問題。軟件涵蓋了從建模、仿真到結果處理完整仿真分析流程，幫助工業企業建立設計、仿真和優化相結合的一體化流程，提高企業研發效率。
一、概 要
1）案例描述
本案例針對功率模塊進行流熱固耦合仿真。
① 模型簡化：選取整個模型1/6，基板下側增加水冷盤管和水路；
② 載荷：考慮芯片(每塊體積為25.35 mm^3)的產生的焦耳熱，總功耗均分到每個芯片中，施加體積熱源。案例最后可查看溫度分布和速度流線圖。
③ 邊界條件：水側對流換熱，入口速度8m/s。
2）網格
一階四面體網格，單元數8779036，節點數2233260。
圖1-1 網格模型
二、網 格
1）新建工程
① 啟動AICFD 2023R2；
② 選擇 文件>新建，新建工程，選擇工程文件路徑，設置工程文件名，點擊“確定”。
圖2-1 AICFD窗口
圖2-2 新建工程
2）網格導入
單擊菜單欄網格>導入網格，導入外部生成的計算域網格。
圖2-3 網格導入
3）網格質量檢查
單擊菜單欄 網格>網格質量，檢查網格質量。
圖2-4 網格質量檢查
三、求解設置
1）求解模型
雙擊 求解>求解模型，設置湍流模型。本案例為穩態計算，采用不可壓縮流，湍流模型采用Standardk-epsilon模型。
展開 基于comsol的多隔層對流換熱
基于comsol的多隔層對流換熱
傳熱計算-空腔自然對流換熱 ￥10
內部介質為空氣，在溫度影響下產生自然對流。
圖 1 幾何模型
2 劃分網格
上下邊界劃分300個節點，左右邊界劃分30個節點，共生成9000個四邊形網格。
邊界命名
3 設置邊界條件
設置重力加速度為-9.81m/s2，添加空氣相關參數。
原文檔在附件里，自行下載。
空腔內的輻射換熱計算
計算設置
本次計算假定各向同性散射和輻射平衡，不考慮流場計算。
物質屬性
計算物質設置為空氣，設置它的散射系數為0.5/m
熱輻射模型
選擇DO熱輻射模型
邊界條件
設置墻體的溫度值
計算結果
計算域溫度云圖
計算值與實驗值對比
熱通量對比圖表
參考文獻
G.D Raithby, E.H. Chui. “A Finite Volume Method for Predicting a Radiant Heat Transfer in Enclosoures with Participating Media”. Journal of Heat Transfer. Volume 112, pp. 415-423, 1990
展開 abaqus輻射換熱模擬過程詳解 ￥99
之前 發表過一個輻射換熱的帖子，很多小伙伴沒有很明白，現在我以視頻的方式向大家說明下具體詳細做法,后邊附加工程文件inp供大家參考學習。
Spring-ICE 結冰算法述評-（5）對流換熱系數計算
1 對流換熱系數是個啥
我們都知道，換熱有三種方式：熱對流、熱傳導和熱輻射。對流換熱系數，顧名思義就是表征熱對流方式中，流體和固體間傳熱能力的一個值。說是系數，它可不是無量綱的。
對流換熱系數在結冰里能干啥呢？看一看結冰能量方程就會發現，對流換熱系數在摩擦、蒸發、升華等各個項里都起作用。一言以蔽之，對流換熱系數在結冰里是用來求解能量方程的。
2 對流換熱系數怎么算？
我們前面還提到，要調研分析，總結共性和異性。這里我們就來做一做。
總的來說，對流換熱系數的計算可以分成兩類辦法，一類是簡單明了，帶有經驗性質的。另一類是復雜玄幻，同樣帶有經驗性質的。
簡單的
復雜的
仔細研究就能發現，這個簡單的辦法，沒有復雜的公式嵌套和微積分運算。這個復雜的就是公式套公式，積分又積分
我們多數人都有這樣的幻覺，仿佛越復雜精密的理論出來的結果就會越準。我自己在做這個部分的時候，開始也是如此想。
但是一旦去使用那個復雜方法就會發現問題很多，很多地方不明確，出來的結果很怪異。看似精密，其實我研究過的文獻都沒把這個事情講清楚，甚至連一些關鍵參數，大家用的還有差別。
后來我決定，拿LEWICE的換熱系數結果和這兩個方法比比，看看究竟如何。
結論是：兩個都不準！！要非說誰好一點，還是那個簡單方法更好一點。
展開 仿真模型 | 圓柱鋰電池表面自然對流換熱系數仿真估算
當放電深度大于0.8時，通過溫度仿真曲線可以看出4 A仿真與實際溫度誤差值為負，而5 A仿真與實際溫度誤差為正；同時此區間內5 A絕對誤差高于4 A，因而導致5 A修正估算數值高于4 A對流換熱系數。
05
結論
基于電池實驗測定和電池簡化模型，采用基礎發熱模型描述了單電池生熱速率。通過實驗得到單電池溫度及電阻參數；通過公式編寫了內核及對流換熱系數UDF模型。基于18650型單體鋰離子電池三維數值模型，研究了單體鋰離子電池在恒溫環境自定義熱源下，對流換熱系數的變化。通過實驗及仿真計算分析得出以下結論：
(1)對三組電池進行實驗測試，測得電池恒溫放電工況下的實際放電溫度、內阻、容量及能量，測試結果表明，放電電流越大電池平均阻值就越高；放電電流越高其生熱率越大，電池溫升也就越高；
(2)以測試值構建了單體鋰離子電池的生熱源，根據實際溫度值，通過仿真估算得出對流換熱系數，結果表明，在環境溫度為27 ℃時，電池對流換熱系數隨著放電深度的提高而增加，放電電流越大放電后期對流換熱系數越高，此結果仿真出的電池溫度誤差精度均小于5%；
(3)仿真結果與實驗對比分析結果較好地體現了單體鋰離子電池在相同溫度、不同放電電流下的生熱變化情況，所確立的單體鋰離子電池對流換熱系數，對后續電池成組熱分析具有參考價值。
參考文獻：
[1] BERNARDI D, NEWMAN J, PAWLIKOWSKI E. A general energy balance forbattery systems[J]. J Electrochem Soc, 1985, 132(1):5-10.
[2] CHEN S C, WAN C C, WANG Y Y.
展開 
Fluent實用案例 | 螺旋翅片管式換熱器換熱仿真
具體網格劃分如下圖所示：</p><p class="ql-align-center"><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202508/86354b51e088d1d7e3f99da5745cd145.png"></p><p><strong>4 FLUENT 設置</strong></p><p><strong>4.1 General設置與網格導入</strong></p><p>由于本文僅分析換熱管的整體換熱性能，因此僅需要進行穩態計算結果的討論，此處的設置比較簡單，勾選為穩態計算。</p><p class="ql-align-center"><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202508/c5d81aab5978711e26d1bb4c1de6b8f3.jpg"></p><p><br></p><p><strong>4.2 模型設置</strong></p><p>由于是換熱管計算，因此需要開啟能量方程。</p><p class="ql-align-center"><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202508/6da57791d88e5eaae404babc80cf8660.png"></p><p><strong>4.3 材料設置</strong></p><p>由于本模型包含流體和固體區域，因此需要對固體區域材料進行設置，此處選擇Fluent內置固體材料：銅。進行相關計算。
展開 雙管板換熱器與單管板換熱器的區別
單管板換熱器管板上的管口泄漏大部分出現在焊接收弧處。焊接收弧時氣體未放干凈，有砂眼。
雙管板換熱器具有內外雙層管板，如果內管板管口泄漏，還有外管板防護。
單管板換熱器焊接裂紋常出現在換熱器簡體大法蘭盤錐體小端與簡體結合部。這里出現問題的主要原因，一是大法蘭盤錐體小端與簡體結合部應力大；二是幾何尺寸和形狀突變，容易埋藏缺陷。
雙管板換熱器簡體大法蘭盤錐體小端與筒體結合部位于內外管板間形成的空腔外邊上，空腔中無介質或介質壓力很小。受力狀況好于單管板換熱器。
另外，雙管板換熱器壓力試驗要打4遍壓(管程、兩內管板之間的殼程、兩側內外管板之間的腔體)，單管板換器壓力試驗要打2～3遍壓(管程、殼程或管程、殼程、小浮頭)。
04
雙管板與單管板換熱器制造的比較
①費用
雙管板換熱器與單管板換熱器相比，增加部分為兩個外管板、兩個內外管板之間的腔體和腔體中的換熱管。目前國內定購的雙管板換熱器價格比定購的單管板換熱器價格高出10~20%左右。
據北京燕山石化公司制苯裝置三臺雙管板換熱器顯示：如果分別采用雙管板結構形式和單管板結構形式做換熱器，雙管板比單管板增加重量10％～20％，增加費用25％～37％。因此，應更加重視雙管板換熱器制造質量，使多花的錢，切實達到好的效果。
②脹接
通常，換熱管和管板的連接大致有四種形式，即強度焊(常見氬弧焊)、強度脹、強度焊+貼脹、強度脹+密封焊，其差異主要反映在管孔是否開槽和焊接坡口及管子伸出長度等方面。脹接可分為非均勻脹接(機械滾珠脹接)、均勻脹接(液壓脹接、液袋脹接、橡膠脹接、爆炸脹接等)。
展開 「CFD案例-Fluent」23 固體圓柱自然對流換熱二維瞬態分析
本案例在ANSYS2019R3中演示了如何利用Fluent進行固體圓柱自然對流換熱二維瞬態CFD仿真。首先于DesignModeler中建立幾何模型，接著導入ANSYS Mesh進行網格劃分，并進行命名邊界條件，然后利用Fluent進行求解，最后在CFD-POST中進行后處理。案例基于2D、瞬態求解。
一
案例模型
二
Workbench設置
▼ 將Fluid Flow(Fluent)拖入右邊空白界面。
▼ 以DesignModeler方式打開Geometry。
模型建立完畢，轉入ANSYS Mesh，網格劃分。
三
Fluent設置
▼ 打開Fluent登錄界面進行設置。
展開 特殊換熱器種類之雙管板換熱器
同單管板換熱器相比，雙管板換熱器管程殼程間泄漏概率低得多；受力狀況更好。
1、雙管板換熱器與單管板換熱器結構比較
從結構看，雙管板換熱器采用固定管板式結構，管束不能抽出清洗。實際使用表明，采用機械脹管法制造的雙管板換熱器，可以滿足使用要求。
雙管板換熱器采用固定管板結構，管束不能抽出清洗,，單管板換熱器可采用多種結構型式，管束可以抽出清洗。對于溫差較大的雙管板換熱器，簡體上可加裝波紋膨脹節；而單管板換熱器除可考慮簡體上加裝波紋膨脹節外，常采用浮頭或U型管型式來補償。
對于雙管板換熱器，存在二種設計理念的認識：一種認為雙管板換熱器用于絕對防止管殼程間介質混串的場合，設計在內外管板之間空腔上加裝排液倒淋閥，供日常觀察和內管板發生泄漏時排放，使得管殼程介質切實被內外二層管板隔離，這是采用雙管板結構型式的主要目的。
另一種認為雙管板換熱器可用于管殼程間介質，壓差很大的場合，設計在內外管板之間的空腔中加入一種介質，來減小管殼程間介質的壓差。這和一般單管板換熱器一樣，不能絕對保證外管板上管口不發生泄漏。
2、雙管板換熱器與單管板換熱器使用上的比較
單管板換熱器最常見。在使用中除經常出現墊片螺栓法蘭接頭密封泄漏外，還會出現管板上的管口泄漏，以及焊接裂紋等。單管板換熱器管板上的管口泄漏大部分出現在焊接收弧處。焊接收弧時氣體未放干凈，有砂眼。雙管板換熱器具有內外雙層管板，如果內管板管口泄漏，還有外管板防護。
雙管板換熱器筒體大法蘭盤錐體小端與筒體結合部位于內外管板間形成的空腔外邊上，空腔中無介質或介質壓力很小。受力狀況好于單管板換熱器。另外,雙管板換熱器壓力試驗要打遍壓(管程，兩內管板之間的殼程,兩側內外管板之間的腔體)，單管板換熱器壓力試驗要打2～3遍壓(管程,殼程或管程，殼程，小浮頭)。
展開 