本構(gòu)方程的案例
電工電子殼體用ABS蠕變本構(gòu)方程擬合及長期變形情況預(yù)測
利用蠕變本構(gòu)方程，可以模擬材料在實(shí)際工作條件下的長期變形，預(yù)測結(jié)構(gòu)的壽命，這對于長期在高溫條件下服役的產(chǎn)品尤為重要，有利于優(yōu)化產(chǎn)品的設(shè)計(jì)和性能。本文采用電工電子產(chǎn)品殼體常用ABS材料進(jìn)行研究，依據(jù)測試數(shù)據(jù)擬合得到ABS蠕變本構(gòu)方程，并根據(jù)時(shí)間-溫度-應(yīng)力等效原理對其在較長時(shí)期的蠕變變形情況進(jìn)行預(yù)測，為ABS材料的使用穩(wěn)定性提供一些參考。
采用DMA三點(diǎn)彎曲測試，分別測試45°C和55°C下0.3MPa、0.6MPa、1.2MPa下的100h的蠕變測試，得到蠕變應(yīng)變-時(shí)間曲線，如圖1所示。同時(shí)測試試樣楊氏模量和泊松比，如表1所示。
a. 45℃不同應(yīng)力水平下的蠕變應(yīng)變曲線
b. 55℃不同應(yīng)力水平下的蠕變應(yīng)變曲線
圖1 不同溫度下的蠕變應(yīng)變-時(shí)間曲線
表1 45℃下的楊氏模量和泊松比
1. 蠕變本構(gòu)方程擬合
蠕變應(yīng)變-時(shí)間曲線一般分為三個(gè)階段：蠕變減速階段，穩(wěn)定恒速階段和蠕變加速階段，根據(jù)測試情況只有前兩個(gè)階段。一般情況下，蠕變應(yīng)變（蠕變應(yīng)變率）是時(shí)間、應(yīng)力、應(yīng)變、溫度的函數(shù)，蠕變應(yīng)變及蠕變應(yīng)變率可以使用時(shí)間、溫度、應(yīng)力、應(yīng)變相關(guān)函數(shù)的乘積來表示，具體如下公式（1）：
對于只有前兩個(gè)階段的測試情況，比較合適的本構(gòu)方程主要有時(shí)間硬化本構(gòu)、應(yīng)變硬化本構(gòu)、指數(shù)類本構(gòu)等，穩(wěn)定階段的本構(gòu)方程對僅關(guān)注蠕變第二階段有良好效果。測試過程中，保持應(yīng)力不變，適用于時(shí)間-硬化本構(gòu)，應(yīng)變硬化本構(gòu)方程適合變應(yīng)力的蠕變過程。
采用時(shí)間-硬化本構(gòu)方程對數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，通過擬合45℃下0.3MPa和0.6MPa的本構(gòu)方程，得到相關(guān)本構(gòu)參數(shù)（硬化常數(shù)A，硬化指數(shù)n，時(shí)間硬化指數(shù)m）及時(shí)間-應(yīng)變本構(gòu)方程：
2.
展開 comsol的非彈性非牛頓流體的本構(gòu)方程參數(shù)估計(jì) ￥375
</p><p><br></p><p><span style="color: rgb(0, 0, 0); background-color: transparent;"> 非彈性非牛頓流體有多種本構(gòu)定律，需要擬合多個(gè)系數(shù)，此次的模型通過在comsol內(nèi)置全局最小二乘目標(biāo)優(yōu)化，進(jìn)行參數(shù)估計(jì)，優(yōu)化本構(gòu)方程系數(shù)，讓本構(gòu)方程的結(jié)果更貼近實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。</span></p><p> 通常非彈性非牛頓流體的本構(gòu)定律有如下幾種，剪切速率和動(dòng)力粘度的方程展示在下列。</p><p><br></p><div contenteditable="false" width="100%"><img title="QQ圖片20210127153318.png" style="max-width:760px;" alt="QQ圖片20210127153318.png" src="https://img.jishulink.com/upload/202101/f1bb0b848de4441c92d73ebeb33bd7bc.png" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/202101/f1bb0b848de4441c92d73ebeb33bd7bc.png?image_process=/format,webp/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/202101/f1bb0b848de4441c92d73ebeb33bd7bc.png?
展開 有關(guān)polyflow計(jì)算粘彈性本構(gòu)方程不收斂情況簡要分析
粘彈性本構(gòu)方程是研究聚合物的流動(dòng)性質(zhì)，polyflow提供了積分型和微分型本構(gòu)方程，對于初學(xué)者在運(yùn)用這兩種方程的時(shí)候經(jīng)常會遇到一些收斂的問題(滿足網(wǎng)格質(zhì)量要求情況下)，下面我們簡單來分析一下這其中的原因，為了更好的說明這種現(xiàn)象，研究從KBKZ積分粘彈性方程來說明。
polyflow中KBKZ粘彈性方程
K-BKZ模型能夠很好地描述粘彈性流體剪切變稀，拉伸黏度，以及彈性方面的第一第二法向應(yīng)力差，其方程中附加應(yīng)力張量可分為兩個(gè)部分：T1黏彈部分，T2純黏部分
其中m(t-s)是記憶函數(shù)，反映材料的時(shí)間依賴性；i指的是第i個(gè)松弛模量，H是阻尼函數(shù)，θ是控制法向應(yīng)力差比值的一個(gè)標(biāo)量
在polyflow中需要定義時(shí)間松弛譜，我們定義6個(gè)松弛時(shí)間對分別如下
物理模型（全長尺寸大概200mm左右）
邊界條件
入口速度100mm/s(紅色)
計(jì)算結(jié)果
是不是很蛋疼…………………………？是的。
簡要分析：t流動(dòng)≈200/100=2s,也就是說聚合物在該區(qū)域中的流動(dòng)時(shí)間最多為2s（按照壁面無滑移來說的話壁面上的聚合物速度為0），那么對于松弛時(shí)間譜上1.999和2.999這兩個(gè)時(shí)間的話，polyflow到底有沒有參與計(jì)算呢？有點(diǎn)懷疑。因此把松弛時(shí)間譜的個(gè)數(shù)降為4個(gè)的情況繼續(xù)算.
驚奇的發(fā)現(xiàn)，在去掉了2個(gè)貌似不合理的時(shí)間松弛譜之后，計(jì)算收斂了。有點(diǎn)讓人費(fèi)解，為了研究的方便，我們?nèi)啥说膲毫祦硌芯俊．?dāng)然了這過程中涉及到時(shí)間松弛譜個(gè)數(shù)的選擇。
那么我們的懷疑的對象該不該指向這個(gè)polyflow處理時(shí)間松弛譜上呢？
展開 polyflow中的本構(gòu)方程簡介
在實(shí)際中，它被證實(shí)在測定粘性方面是精確的
pom－pom model（DCPP）一個(gè)新的粘彈性方程。適于描述有枝的聚合物
翻譯的資料，若有不足歡迎指正
材料本構(gòu)模型
材料的本構(gòu)模型用來描述材料的力學(xué)性能，表征材料變形過程中的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，材料本構(gòu)模型一般表示為流動(dòng)應(yīng)力應(yīng)變、應(yīng)變率、溫度等參數(shù)之間的數(shù)學(xué)函數(shù)關(guān)系。在實(shí)際切削過程中，工件材料常常處在高溫、大變形和大應(yīng)變速率的情況下發(fā)生彈塑性應(yīng)變，因此綜合考慮各因素對工件材料硬化應(yīng)力的影響，應(yīng)用Johson-cook等向強(qiáng)化模型。
Johnson-Cook本構(gòu)模型是經(jīng)驗(yàn)型本構(gòu)方程，Von Mises等效應(yīng)力是等效塑性應(yīng)變、等效塑性應(yīng)變率和溫度的函數(shù)：
應(yīng)變率敏感及溫度敏感效應(yīng)，由于高應(yīng)變及高應(yīng)變率會導(dǎo)致材料的絕熱升溫，材料會發(fā)生熱軟化會影響本構(gòu)方程中的等效應(yīng)力。
由于Johnson-Cook本構(gòu)方程中m僅與材料的溫度效應(yīng)相關(guān)，則只需在某一固定溫度（一般是室溫）改變撞擊桿速度進(jìn)行多組材料的SHPB實(shí)驗(yàn)，得到不同
展開 ABAQUS模擬梁單元斷裂的本構(gòu)方程（VUMAT） ￥3
】
G = PROPS(2) 【本構(gòu)參數(shù)】
H = PROPS(3) 【本構(gòu)參數(shù)】
T = PROPS(4) 【判據(jù)參數(shù)】
*
*
*
DO K = 1, NBLOCK
C
STATENEW(K,2)=STATEOLD(K,2)+STRAININC(K,1)
IF(STATEOLD(K,1).EQ.ONE)THEN
STRESSNEW(K,1)=F*(exp(H*STATENEW(K,2))
1 -exp(G*STATENEW(K,2))) 【材料本構(gòu)關(guān)系式，計(jì)算應(yīng)力】
IF(STRESSNEW(K,1).GE.T)THEN 【應(yīng)力判定】
STATENEW(K,1)=ZERO
write(100,*) 'K=',K 【寫入數(shù)據(jù)】
write(100,*) 'steptime=',STEPTIME 【寫入數(shù)據(jù)】
write(100,*) ' stress-crack=',STRESSNEW(K,1) 【寫入數(shù)據(jù)】
ELSE
STATENEW(K,1)=ONE
STRESSPOWER = HALF *
1 ( ( STRESSOLD(K,1)+STRESSNEW(K,1) )*STRAININC(K,1) ) 【更新應(yīng)力】
C
C
ENERINTERNNEW(K) = ENERINTERNOLD(K)
1 + STRESSPOWER / DENSITY(K) 【更新內(nèi)能】
END IF
ELSE
STATENEW(K,1)=ZERO
展開 薄膠黏劑有限元建模方法總結(jié)-COMSOL ￥20
膠的本構(gòu)方程—胡可定律進(jìn)修修正，使膠層厚度方向只需劃分一個(gè)單元，但仍能有效地表示膠層自由平面的變形， 該方法稱為“等效剛度建模方法”。 3. 三維實(shí)體模型。 為更好理解等效剛度建模方法，先對彈性模量、體積模量、泊松比、剪切模型概念、應(yīng)力、應(yīng)變張量等基本概念進(jìn)行介紹。
本章框架：
1. 彈性模量、體積模量、泊松比、剪切模型的概念介紹
2. 應(yīng)力、應(yīng)變張量基本概念及材料的本構(gòu)方程介紹
3. 彈簧模型建模方法原理介紹
4. 等效剛度建模方法原理介紹
4. 基于COMOSL的 彈簧模型、三維實(shí)體模型、等效剛度方法 薄膠黏劑建模方法案例介紹
可學(xué)習(xí)軟件操作技能：
1. COMSOL 使用方程視圖，自定義材料本構(gòu)方程的方法
2. COMSOL 薄彈性層的使用
總共：18頁
展開 材料的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系
材料的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系
本構(gòu)關(guān)系，即應(yīng)力張量與應(yīng)變張量的關(guān)系。一般地，指將描述連續(xù)介質(zhì)變形的參量與描述內(nèi)力的參量聯(lián)系起來的一組關(guān)系式，又稱本構(gòu)方程。本質(zhì)上說，就是物理關(guān)系，它是結(jié)構(gòu)或者材料的宏觀力學(xué)性能的綜合反映。為了確定物體在外力作用下的響應(yīng)，必須知道構(gòu)成物體的材料所適用的本構(gòu)關(guān)系。
中文名
材料的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系
本構(gòu)關(guān)系
應(yīng)力張量與應(yīng)變張量
簡介
本構(gòu)關(guān)系的表達(dá)式稱為本構(gòu)方程。材料的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系一般是在實(shí)驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上建立的，并通過實(shí)踐檢驗(yàn)它們的適用性。另一方面，又發(fā)展了各本構(gòu)關(guān)系都須遵循的基本原理，作為分析和判斷的依據(jù)，以保證本構(gòu)關(guān)系理論的正確性。
分類
在本構(gòu)關(guān)系中,材料的力學(xué)性質(zhì)是用應(yīng)力-應(yīng)變-時(shí)間關(guān)系來描述的。相應(yīng)地,材料的力學(xué)本構(gòu)關(guān)系分為與時(shí)間無關(guān)的和與時(shí)間有關(guān)的兩類。前者又可分為彈性（包括線性、非線性）和塑性（包括理想塑性、應(yīng)變硬化、應(yīng)變軟化）兩種，其中塑性本構(gòu)關(guān)系常用增量的形式給出；后者又可分為無屈服的──粘彈性（包括線性、非線性）和有屈服的──粘塑性兩種。
以上這些本構(gòu)關(guān)系還可以進(jìn)一步組合，如組合成彈塑性本構(gòu)關(guān)系、粘彈塑性本構(gòu)關(guān)系等。
應(yīng)用
材料的本構(gòu)方程與力學(xué)中普遍適用的基本方程(如平衡方程或運(yùn)動(dòng)方程)一起組成完備的方程組，可以在一定的初始條件和邊界條件下求解，得出需求的未知量。材料本構(gòu)關(guān)系定義材料的理想力學(xué)模型，如線性彈性本構(gòu)關(guān)系定義線性彈性體，彈塑性本構(gòu)關(guān)系定義彈塑性體。這些理想力學(xué)模型是不同力學(xué)分支（如彈性力學(xué)、塑性力學(xué)）的研究對象。事實(shí)上，力學(xué)的一些分支就是以材料本構(gòu)關(guān)系區(qū)分的。
在水利工程中，常用的材料，如混凝土、巖石和土等，都有其相應(yīng)的本構(gòu)關(guān)系，可用于工程結(jié)構(gòu)和地基的力學(xué)分析。其中用得較多的是線性彈性本構(gòu)關(guān)系。它的數(shù)學(xué)表達(dá)式簡單，應(yīng)用方便，又能反映這些材料的主要力學(xué)性質(zhì)。
展開 材料強(qiáng)度預(yù)報(bào)的熱力學(xué)理論 附材料熱力學(xué)郝士明下載
該項(xiàng)工作的另一個(gè)核心貢獻(xiàn)在于利用本征應(yīng)變的概念模化材料中存在的各種不同類型的缺陷，進(jìn)而導(dǎo)出了材料體系在外載作用下，含有微結(jié)構(gòu)演化破壞過程的自由能表達(dá)式。作為例子，文中把該理論用于多種材料強(qiáng)度問題的預(yù)報(bào)，并得到了有限的實(shí)驗(yàn)結(jié)果的驗(yàn)證（如下圖所示）。
強(qiáng)度理論的說明和預(yù)報(bào)結(jié)果的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
該項(xiàng)研究的核心是摒棄前人主要依據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式建立強(qiáng)度模型的弊端，把強(qiáng)度預(yù)報(bào)問題納入理性的分析范疇。隨著新材料的大量涌現(xiàn)，經(jīng)驗(yàn)型的強(qiáng)度準(zhǔn)則層出不窮，作者認(rèn)為可以利用熱力學(xué)狀態(tài)失穩(wěn)性判據(jù)發(fā)展統(tǒng)一的強(qiáng)度評價(jià)方法和準(zhǔn)則，很可能改變工程中長期采用的結(jié)構(gòu)安全性設(shè)計(jì)和評估的規(guī)范和方法。
進(jìn)一步的研究也發(fā)現(xiàn)，基于局域本構(gòu)方程的傳統(tǒng)連續(xù)介質(zhì)力學(xué)的方法很難對于變形局域化的行為進(jìn)行正確的預(yù)報(bào)，而基于作者發(fā)展的連續(xù)統(tǒng)熱力學(xué)的方法，不需要針對不同的材料建立其本構(gòu)方程，而只需利用變形過程中能量驅(qū)動(dòng)力和阻力就可以實(shí)現(xiàn)對其在外載作用下變形局域化的行為進(jìn)行準(zhǔn)確的預(yù)報(bào)。利用金屬長桿在拉伸載荷作用下變形的頸縮行為作為例子，通過引進(jìn)金屬材料的塑性耗散能可以準(zhǔn)確地預(yù)報(bào)出這一現(xiàn)象，不需要利用材料的本構(gòu)方程。
該項(xiàng)研究得到了國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（Grant Nos. 11832019，11472313，13572355）資助。
下載地址：材料熱力學(xué)郝士明
展開 25種材料狀態(tài)仿真、Johnson-cook本構(gòu)方程、Johnson-cook失效模型參數(shù) ￥49.99
25中金屬材料的狀態(tài)方程和Johnson-cook本構(gòu)和Johnson-cook斷裂失效參數(shù)，囊括了鋁，銅，鋼，鈦，鉛，鎢等常見的材料，完整的D1-D5參數(shù)，稀缺資源，具有較高的參考價(jià)值。
CFD理論|基本方程（3）
導(dǎo)讀：如何用數(shù)學(xué)語言描述流體的運(yùn)動(dòng)，以及什么是N-S方程？
流體運(yùn)動(dòng)分解
(1)亥姆霍茲速度分解定理
該定理將流體質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)分解為平移、線變形、剪切變形、旋轉(zhuǎn)四種運(yùn)動(dòng)。
在直角坐標(biāo)系中，線性變形率可以表示為：
剪切變形率為：
用圖解法表示四種變形運(yùn)動(dòng)。
設(shè)流體微元在t時(shí)刻處于ABCD位置，在 將處于A1B4C4D4,則：
由ABCD到A1B1C1D1為平移運(yùn)動(dòng)；
由A1B1C1D1到A1B2C2D2為線性膨脹運(yùn)動(dòng)（線性變形）；
由A1B2C2D2變到A1B3C3D3為剪切變形運(yùn)動(dòng)；
由A1B3C3D3到A1B4C4D4為旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。
(2)有旋運(yùn)動(dòng)
流體運(yùn)動(dòng)是否有旋，可以用旋度（渦量）來表示：
時(shí)，流體做無旋運(yùn)動(dòng)，否則為有旋運(yùn)動(dòng)。
流體微團(tuán)是否做有旋運(yùn)動(dòng)，需要視微團(tuán)是否圍繞著通過流體微團(tuán)的瞬時(shí)軸旋轉(zhuǎn)，而不是決定于流體微團(tuán)的軌跡（跡線）的幾何形狀。
本構(gòu)方程
（1）斯托克斯假設(shè)
流體是連續(xù)的，它的應(yīng)力張量是應(yīng)變率張量的線性函數(shù)；
流體是各向同性的，也就是說流體性質(zhì)與方向無關(guān)；
流體靜止時(shí)，即變形率為零時(shí)，流體中的應(yīng)力就是流體的靜壓力。
（2）本構(gòu)方程
對于牛頓平板試驗(yàn)，牛頓粘性定律可以寫為:
由于應(yīng)力與變形率是線性關(guān)系，因此系數(shù)a只與流體物性有關(guān)，參考牛頓粘性定律：
于是作用于微元上的正應(yīng)力可以表示為：
合并三項(xiàng)，可以得到：
此式就是本構(gòu)方程（廣義牛頓定律）。
納維-斯托克斯方程
這就是牛頓流體的運(yùn)動(dòng)方程，稱為納維-斯托克斯方程（N-S方程）。
展開 
有限元程序-熱力耦合彈性動(dòng)力學(xué) ￥19.89
在熱彈性狀態(tài)下，溫度場與機(jī)械場不耦合，而機(jī)械場取決于溫度，因?yàn)闊釓椥?em>本構(gòu)關(guān)系中存在熱應(yīng)變。這種情況可以描述為弱熱力耦合。本報(bào)告將討論瞬態(tài)演化問題的完全熱力耦合。在給出溫度場的基礎(chǔ)上，給定彈性力學(xué)的邊界條件和初始條件后求解熱彈性運(yùn)動(dòng)微分方程，得到熱位移場。然后，再由溫度場和熱位移場，根據(jù)應(yīng)力、應(yīng)變和溫度關(guān)系的本構(gòu)方程，求出熱應(yīng)力 場。通過分析得出，由于左右橫向邊界ΔT=+50 的均勻溫升，隨著溫度的增加機(jī)械場中的形變量增大，進(jìn)而使應(yīng)力增加。
關(guān)鍵詞 耦合熱彈性;線性有限元建模;本構(gòu)方程
1.1課題背景
隨著人類文明的進(jìn)步和科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展，傳統(tǒng)的單一功能材料已經(jīng)不能滿足科學(xué)技術(shù)和工程實(shí)際的需求。20 世紀(jì)以來，許多高性能的新型材料開始
扮演著越來越重要的角色。它們具有輕質(zhì)、高強(qiáng)、耐久、智能等多重優(yōu)點(diǎn)而 且，一般而言，材料和結(jié)構(gòu)通常都是在高溫和有限制的環(huán)境中使用，在這種
情況下必須考慮材料和結(jié)構(gòu)的熱力學(xué)性能。顯然，對這類材料和結(jié)構(gòu)的研究不能完全套用經(jīng)典的連續(xù)介質(zhì)力學(xué)理論，而需要發(fā)展相關(guān)的理論來合理描述材料的力學(xué)性能。
熱彈性力學(xué)的應(yīng)用，在科學(xué)技術(shù)中有重要的意義。熱應(yīng)力和它所引起的強(qiáng)度、剛度問題，在航空、航天和核反應(yīng)堆工程的設(shè)備和構(gòu)件上的重要性是不言而喻的。在一般的工程問題中，例如動(dòng)力機(jī)械中許多零件在熱應(yīng)力下的強(qiáng)度問題，熱沖擊對強(qiáng)度的影響，熱疲勞對零件壽命的影響;金屬零件在熱處理過程中出現(xiàn)的熱應(yīng)力，殘余熱變形和殘余熱應(yīng)力問題;精密切削加工時(shí)，工件和機(jī)床的熱變形及其對加工精度的影響;冶金設(shè)備在溫度荷載和機(jī)械荷載聯(lián)合作用下的強(qiáng)度和剛度的計(jì)算以及與之對應(yīng)的合理設(shè)計(jì)問題;熱沖壓加工機(jī)械中零件的熱疲勞問題;化工反應(yīng)裝置在溫度變化時(shí)的強(qiáng)度和熱翹曲問題等等，這些亞待解決的重要課題都需要應(yīng)用熱彈性力學(xué)的理論和方法。
展開 膠粘界面以及膠粘單元 ￥19.89
1、膠粘單元 基于ABAQUS中cohesive單元，注意膠層厚度、方向、最重要的就是膠的本構(gòu)方程。來源：廠商、材料網(wǎng)站。爬取工具也是有的。膠粘單元可以應(yīng)用在靜力學(xué)、顯示動(dòng)力學(xué)、 熱結(jié)構(gòu)耦合。
2，膠粘界面
（1）膠粘界面在靜力學(xué)中，可以在接觸屬性中設(shè)置膠粘接觸
（2）膠粘接面在顯示動(dòng)力學(xué)中，在通用接觸中 單獨(dú)設(shè)置。
總結(jié)：（1）本構(gòu)方程重要，關(guān)鍵是如何對應(yīng)ABAQUS中的設(shè)置！
（2）膠粘接觸在不同分析中的不同設(shè)置重要！
模型分享004——不銹鋼封頭拉伸成型工藝仿真分析
圖1
材料本構(gòu)方程（材料屬性）
建立鋼的本構(gòu)方程，對工件材料的基本性能進(jìn)行描述，并且需要準(zhǔn)確的反映出拉伸成型過程中受到的溫度和應(yīng)變情況，利用Johnson-Cook模型建立本構(gòu)方程。此外JC模型還可以減少仿真計(jì)算量，加快計(jì)算速度外。
材料主要參數(shù)如下，此外其余參數(shù)在CAE文件中可以找到。
裝配
裝配后通過對各部件的位置進(jìn)行調(diào)節(jié)，來實(shí)現(xiàn)各部件的裝配。
圖3
分析步
分析步設(shè)置中，設(shè)置類型為位移溫度耦合仿真分析，并設(shè)置分析時(shí)間為0.002s，在場輸出里面點(diǎn)擊STATUS，在歷史輸出里面設(shè)置輸出力和位移，如圖4所示。
圖4
接觸屬性設(shè)置（摩擦系數(shù)）
將各部件裝配后定義之間的接觸屬性，分別為 “罰”接觸和“硬”接觸，各部件之間的接觸設(shè)置為通用接觸，其中凸模、凹模以及壓邊圈設(shè)置為剛體，設(shè)置方式如圖5所示。
圖5
載荷（壓邊力、速度載荷、溫度）
設(shè)置壓邊力、速度載荷以及溫度在此步驟，具體的設(shè)置如下圖所示，你可以在此步驟進(jìn)行更改，如圖6所示。
網(wǎng)格劃分
最后進(jìn)行網(wǎng)格劃分，為了加快仿真收斂速度，采用局部細(xì)化方式對壓邊圈和凹模進(jìn)行網(wǎng)格劃分，在基體部分進(jìn)行稀疏網(wǎng)格處理，在內(nèi)部倒角區(qū)域網(wǎng)格密化處理，此時(shí)網(wǎng)格尺寸為1mm。并且對壓邊圈和凹模進(jìn)行布種后設(shè)置網(wǎng)格類型為四邊形單元，并設(shè)置所有單元的單元類型為顯示的溫度位移耦合分析，如圖7所示。
展開 仿真中的平面應(yīng)變與平面應(yīng)力
上述單元的應(yīng)力，應(yīng)變也取決于如下本構(gòu)方程中的相關(guān)假設(shè)。
本構(gòu)方程
在線彈性假設(shè)下，胡克定律可以專門用于平面應(yīng)變和平面應(yīng)力。三維胡克定律的完整形式如下：
其中，E 是楊氏模量，nu;是泊松比，G是剪切模量。
平面應(yīng)變
平面應(yīng)變的情況比較簡單，從三維公式中刪除三個(gè)為零的應(yīng)變分量就是平面應(yīng)變狀態(tài)。
通俗來講，只有平面內(nèi)有應(yīng)力，與該面垂直的方向的應(yīng)力可忽略（如，薄板拉壓）。
平面應(yīng)力
對于平面應(yīng)力可以使用來消除，從而得到
橫向應(yīng)變(即厚度變化)計(jì)算為：
通俗來講，只有平面內(nèi)有應(yīng)變，與該面垂直的方向的應(yīng)變可忽略（如，壩體側(cè)向水壓）。
