制冷壓縮機的案例
制冷壓縮機振動噪聲控制技術
隨著社會的發展，生活水平的提高，人們對空調、冷藏和冷凍等制冷設備的振動噪聲提出了更高的要求，制冷壓縮機作為制冷系統的主要振動噪聲源，其振動噪聲控制技術愈發重要。制冷壓縮機經過升級換代后，產品能效得到了顯著提升，但還需要在振動噪聲方面付出更多的努力才能取得突破性的進展。制冷壓縮機噪聲主要包括機械性振動噪聲、流致性振動噪聲和電磁性振動噪聲，其振動噪聲源錯綜復雜，相互干擾，增加了聲源辨識的難度。振動噪聲控制技術涉及流場、應力場、溫度場和電磁場等多門學科，知識面廣，研究難度大，成為制冷壓縮機技術發展面臨的新挑戰。
制冷壓縮機在軸系運動部件擾動和流道內壓力波動等載荷激勵下產生振動和輻射噪聲，影響產品體驗和使用的舒適度。此外，壓縮機振動噪聲是一種能量傳遞和消耗的表征方式，不僅增大壓縮機功耗，甚至影響壓縮機可靠性。
因此，筆者基于雙螺桿和離心式制冷壓縮機的結構特點，分析振動噪聲特性及其產生原因，開展制冷壓縮機振動噪聲控制技術研究，展示振動噪聲控制技術在制冷壓縮機中的實際應用案例，對振動小噪聲低壓縮機產品的正向設計具有重要的指導與借鑒意義。
1 雙螺桿式制冷壓縮機振動噪聲控制技術
圖1所示為雙螺桿式制冷壓縮機的典型結構，它主要由壓縮機殼體以及殼體內一對平行配置的陰陽轉子、電動機、支承軸承、吸排氣孔口和吸排氣殼體等部件組成。
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在螺桿式制冷壓縮機中，提高螺桿的圓周速度，就可以使螺桿式制冷壓縮機中的外型尺寸和質量等到減小，氣體通過螺桿式制冷壓縮機中的間隙的相對泄漏 量就會減少，有利于提高螺桿式制冷壓縮機的容積效率和熱效率。從表面上看，螺桿的圓周速度越快，對于螺桿式制冷壓縮機的性能越好。但是，如果螺桿的圓周速 度過快，就會相應地增加氣體在吸排氣孔口及齒間圓周速度內的流動損失。
在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，往復運動產生的慣性立是往復式制冷壓縮機的主要缺點。因為經常受到往復運動產生的慣性，所以往復式制冷壓縮機中的氣閥和曲柄連桿機構最容易受到破化。
在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，運轉時產生的巨大噪聲是螺桿式制冷壓縮機的主要缺點。因為經常受到制冷劑氣體周期性地高速通過吸、排氣孔口，以及通過縫隙的泄漏等原因帶來的影響，所以在螺桿式制冷壓縮機中必須選擇合理的螺桿運轉速度。
在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，喘振是離心式制冷壓縮機的主要缺點。
造成離心式制冷壓縮機的喘振原因是因為，當冷凝器的冷卻水進水量減小到一定程度時，離心式制冷壓縮機的流量減小到很小，它的通道中出現嚴重的氣體 脫流，它的出口壓力突然下降。雖然離心式制冷壓縮機和冷凝器是聯合地工作，但是冷凝器中的氣體的壓力并不是同時地減低，于是冷凝器中的氣體的壓力反大于離 心式制冷壓縮機的出口壓力，造成冷凝器中的氣體倒流至離心式制冷壓縮機中，直至冷凝器中的氣體壓力下降到等于離心式制冷壓縮機的出口壓力為止。
這是，離心 式制冷壓縮機又開始向冷凝器送氣，流量增加，離心式制冷壓縮機恢復正常工作。但是，當冷凝器中的氣體壓力也恢復到原來的氣體壓力時，離心式制冷壓縮機的流 量又減小，離心式制冷壓縮機的出口壓力有開始下降，氣體又產生倒流。
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在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，往復運動產生的慣性立是往復式制冷壓縮機的主要缺點。因為經常受到往復運動產生的慣性，所以往復式制冷壓縮機中的氣閥和曲柄連桿機構最容易受到破化。
在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，運轉時產生的巨大噪聲是螺桿式制冷壓縮機的主要缺點。因為經常受到制冷劑氣體周期性地高速通過吸、排氣孔口，以及通過縫隙的泄漏等原因帶來的影響，所以在螺桿式制冷壓縮機中必須選擇合理的螺桿運轉速度。
在三種常見的制冷壓縮機（往復式、螺桿式、離心式）中，喘振是離心式制冷壓縮機的主要缺點。
造成離心式制冷壓縮機的喘振原因是因為，當冷凝器的冷卻水進水量減小到一定程度時，離心式制冷壓縮機的流量減小到很小，它的通道中出現嚴重的氣體 脫流，它的出口壓力突然下降。雖然離心式制冷壓縮機和冷凝器是聯合地工作，但是冷凝器中的氣體的壓力并不是同時地減低，于是冷凝器中的氣體的壓力反大于離 心式制冷壓縮機的出口壓力，造成冷凝器中的氣體倒流至離心式制冷壓縮機中，直至冷凝器中的氣體壓力下降到等于離心式制冷壓縮機的出口壓力為止。
這是，離心 式制冷壓縮機又開始向冷凝器送氣，流量增加，離心式制冷壓縮機恢復正常工作。但是，當冷凝器中的氣體壓力也恢復到原來的氣體壓力時，離心式制冷壓縮機的流 量又減小，離心式制冷壓縮機的出口壓力有開始下降，氣體又產生倒流。如此周而復始，產生周期性的氣流的振蕩現象。所以在離心式制冷壓縮機中，冷凝器的冷卻 水量是不宜過小的，否則會使在離心式制冷壓縮機在運轉時，發生強烈的振動，嚴重時甚至會造成對離心式制冷壓縮機的破化。
轉載來自： CHL工作室
展開 全解5大制冷壓縮機原理、應用、性能、優缺點！
但它的工作原理與活塞式壓縮機有根本的區別，它不是利用汽缸容積減小的方式來提高氣體的壓力，而是依靠動能的變化來提高氣體壓力。
離心式壓縮機具有帶葉片的工作輪，當工作輪轉動時，葉片就帶動氣體運動或者使氣體得到動能，然后使部分動能轉化為壓力能從而提高氣體的壓力。這種壓縮機由于它工作時不斷地將制冷劑蒸汽吸入，又不斷地沿半徑方向被甩出去，所以稱這種型式的壓縮機為離心式壓縮機。
2、離心式壓縮機的應用
離心壓縮機制冷能力大，適用于大型中央空調系統及石化工業使用，多用于大型建筑空調調節或制冷需求。
3、離心式壓縮機的優點
(1)離心式壓縮機的氣量大，結構簡單緊湊，重量輕，機組尺寸小，占地面積小，相對于活塞式壓縮機，在制冷量相同時，重量較活塞式輕5～8倍。
(2)由于它沒有汽閥活塞環等易損部件，又沒有曲柄連桿機構，運轉平衡，操作可靠，運轉率高，摩擦件少，因之備件需用量少，維護費用及人員少。
(3)工作輪和機殼之間沒有摩擦，無需潤滑。
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古雷石化│防喘振及石墻控制功能在丙烯制冷壓縮機中的應用
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 古雷石化 石油化工自動化
作 者 | 陳文勇
關鍵詞 | 防喘振 石墻功能 丙烯壓縮機
共 4786 字 | 建議閱讀時間 18 分鐘
裝置概況
古雷石化為保證丙烯制冷壓縮機組的安全高效運行，壓縮機控制系統（ITCC）采用了基于TüV認證SIL3級三重冗余（TMR）技術的TS 3000系統，掃描周期為毫秒級，目前系統“看門狗”時間設置為150ms，滿足防喘振控制時間300ms以內的要求；人機界面采用Wanderware公司的INTOUCH9.5組態的監控畫面；采用了Triconex專有的防喘振功能模塊，實現對機組的防喘振控制及石墻控制。
防喘振及石墻控制基本原理
01
防喘振控制基本原理
丙烯制冷壓縮機是離心式壓縮機，離心式壓縮機具有排氣量大、效率高、結構簡單、體積小、氣體不受油污染以及正常工況下運轉平穩、壓縮氣流無脈動等特點。但是對氣體的壓力、流量、溫度變化較敏感，易發生喘振。早在1945年英國技術人員首先發現了離心式壓縮機的喘振現象并引起了人們的注意。喘振是離心式壓縮機固有的一種現象，具有較大的危害性，是壓縮機損壞的主要誘因之一。因此，提高離心式壓縮機的抗喘振性能，保證其安全可靠運行對工業生產有著非常重要的意義。防喘振控制就是在壓縮機段間、缸間設置自動和手動兩用的控制系統使壓縮機的運行工況點始終位于喘振線的右側。
①防喘振控制曲線
該壓縮機防喘振控制曲線如圖1所示。
展開 暖通空調——制冷壓縮機的液擊的危害
3
液擊對往螺桿壓縮機的影響：
螺桿壓縮機也會液擊？沒錯，很多人以為螺桿壓縮機不會液擊，其實不然。只是相對于以上壓縮機來說，螺桿壓縮機液擊沒那么敏感罷了。螺桿壓縮機液擊會引起振動、增加噪聲，軸承受損；嚴重的液擊也會損壞設備、引起事故。
三、如何有效防止液擊
1、減少制冷劑充注量：保護壓縮機免受液態制冷劑引起的故障最好的方法是把制冷劑充注量限制在壓縮機允許范圍之內。若不可能做到這一點，則應在保證制冷效果的條件下，盡可能減少充注量，要對視液鏡中因液體管徑太細和壓頭太低產生的氣泡引起警覺，合理充注制冷劑至關重要。
2、曲軸箱加熱器：曲軸箱加熱器的功能是保持曲軸箱內冷凍油的溫度高于系統中壓縮機吸氣入口的溫度。曲軸箱加熱器在使用中一般是連續加熱的，曲軸箱加熱器用于防止遷移是十分有效的，但是曲軸箱加熱器不能夠保護液體回流對壓縮機造成的傷害，且加熱器必須在壓縮機開機前很長一段時間預熱，對于實際應用可操作性不強。
3、吸氣管氣液分離器：在吸氣管上安裝氣液分離器，用來臨時存放系統中溢流的液態制冷劑，并且以壓縮機能夠承受的速率向壓縮機返回液體制冷劑。制冷百科公眾號提示，不同制冷系統總體充注量要求不同，制冷劑控制方法各不相同，是否需要氣液分離器以及需要多大尺寸的氣液分離器在很大程度上取決于具體系統的要求。
展開 百萬噸乙烯裝置不同產品外送方案對乙烯裝置能耗和經濟性的影響
因為乙烯制冷壓縮機五段出口的外送量的增加會大幅減小壓縮機四段出口的丙烯冷劑用戶的熱負荷，導致丙烯制冷壓縮機的負荷降低，因此乙烯外送量的大小對丙烯制冷壓縮機的運行參數影響很大。
乙烯制冷壓縮機的透平采用高壓蒸汽驅動，而丙烯制冷壓縮機的透平采用超高壓蒸汽驅動。從能耗角度出發，由于方案三的丙烯制冷壓縮機的功率最小，因此所節省的超高壓蒸汽最多；雖然乙烯制冷壓縮機透平消耗的高壓蒸汽用量最多，但總體來說能耗得到降低。
乙烯制冷壓縮機四段出口的脫過熱器和冷凝器的負荷情況見表3。
從表3可以看出，采用方案三時，四段出口換熱器的熱負荷最低。這是因為當采用全部乙烯產品由五段出口外送時，大幅降低了壓縮機四段用于冷卻和冷凝的乙烯流量，導致換熱器的熱負荷降低。
乙烯制冷壓縮機四段出口液相乙烯產品的脫過冷器、汽化器和過熱器的熱負荷情況見表4。
從表4可以看出，采用方案三時，由于乙烯產品都從五段送出，因此不需要換熱器。方案二的熱負荷明顯大于方案一，主要是因為方案二需要將70萬噸/年的乙烯產品汽化和過熱，而方案一僅需汽化和過熱30萬噸/年的乙烯產品。
丙烯制冷壓縮機出口溫度約70℃，需要利用循環冷卻水為冷媒將其冷凝。3個方案中，丙烯制冷壓縮機功率不同，因此其出口冷凝器的熱負荷也不同，造成了所消耗的循環冷卻水的流量也不同。以方案三作為基準，方案一的循環冷卻水用量增量為414噸/小時，方案二的循環冷卻水增量為823噸/小時。
此外，不同的乙烯產品外送方案對應不同的低溫乙烯產品輸送泵的功率。方案三中由于全部由五段氣相外送，因此不需要低溫乙烯產品輸送泵。以方案三為基準，方案一的乙烯產品輸送泵電力消耗增量為20kW，方案二電力消耗增量為47kW。
展開 基于滾動轉子壓縮機微型制冷系統的研究進展分析
試驗結果證明，壓縮機的容積效率與壓縮機工作頻率呈正比關系，而電效率、COP與頻率呈反比關系。不同于試驗中的工況，壓縮機在實際工作時的工作頻率會受到若干不良情況的干擾從而發生改變，使壓縮機的性能更為復雜，該試驗結論為微型變頻壓縮機實際應用中的變頻控制提供參考與經驗。
為探究壓縮機在變頻工作的條件下COP、制冷量等變化情況，沈冰潔等研究分析了變頻滾動轉子式制冷系統在不同工況下的系統性能并得到結論：系統的損失會在壓縮機處于高頻工作時超過平均值；壓縮機的工作頻率與吸氣狀態選取不當會導致蒸發器的性能變差。當效率最小時，蒸發器是制冷系統中相對薄弱的模塊，試驗發現壓縮機在高頻工作時，蒸發器與冷凝器的性能較差，損失較高，可以嘗試改變制冷劑充注量等參數提高系統性能。
為探究R32變頻滾動轉子式壓縮機制冷系統在改變壓縮機頻率與吸氣狀態等影響因素時，壓縮機工作效率的變化規律，虞中旸等建立了壓縮機電效率模型，并通過試驗得出高低頻率控制時壓縮機的電效率與容積效率的變化情況，并找到壓縮機在標準空調工況下的最佳工作過熱度。
何俊等以基于從壓縮機吸氣過熱至吸氣帶液為基礎，探究在不同工況下滾動轉子式壓縮機制冷系統的性能。研究結果表明：適當降低壓縮機工作頻率可以達到顯著的節能效果，系統排氣溫度也會隨之降低。但同時也會產生壓縮機過熱、回油困難等一系列問題。
3.1.3 噪聲處理技術
余華明對一款滾動轉子式壓縮機的噪聲特性進行了分析，并對原有的消聲器增設矩形導流孔。通過試驗證明了導流槽對噪聲有降幅的作用。如圖7為導流槽結構圖，有效噪聲降幅為3 dB（A）。
展開 典型乙烯裝置（順序分離流程）冷分離單元擴能改造方案優化總結
在多元制冷技術應用之前，解決這種深冷級位冷量需求的方案通常有以下幾種：
1)與前冷結合設置甲烷制冷壓縮機，該方案的優點是無需另外設置換熱器，但冷箱流道數會增加，致使換熱流程較為復雜；
2)單獨設置甲烷制冷壓縮機，該方案的優點是甲烷制冷系統相對獨立，流程簡化且利于操作，但與方案一相比設備臺數增加；
3)含乙烯的甲烷物流減壓節流，提供冷量后循環至裂解氣壓縮機，該方案無需單獨設置甲烷制冷壓縮機，但甲烷物流的跨單元長線循環將使操作費用和能耗有所增加。
1號乙烯裝置流程采用第一種甲烷制冷方案，即與前冷結合設置甲烷制冷系統，解決2個-140℃級用戶的冷量需求，流程示意如圖2所示。
在冷箱中回熱到8℃的脫甲烷塔頂高壓甲烷中部分進入甲烷壓縮機，升壓后再進入冷箱降溫至-140℃，經減壓節流后為用戶提供冷量。改造后甲烷制冷壓縮機負荷增幅達46%，超出原壓縮機25%的裕量，但原設計是一開一備的2臺往復式壓縮機，改造后考慮2臺并開，不設備用，因此本次未做改造，但出口冷卻器需更換擴能。
擴能后脫甲烷塔上段負荷增幅超40%，下段負荷增幅23%。相應的改造方案為上段一對一更換塔板，下段塔板不動，只改造降液管即可。脫甲烷塔系統其它改造內容包括：回流罐換新；再沸器和中沸器各增加1臺，與原設備并聯操作；釜液泵新增1臺大泵，與原有的2臺釜液泵互為備用。
02
制冷系統技改
1號乙烯裝置制冷系統采用乙烯-丙烯復迭制冷流程。由于裂解產物中輕組分含量多，造成深冷和脫甲烷塔系統的負荷增幅較大，而乙烯冷劑的用戶主要集中在深冷系統2號冷箱的E-EA308X~EA310X以及新2號冷箱的E-EA1308X~EA1310X6個板翅式換熱器中，乙烯冷劑各級冷量負荷變化見表2。
展開 SEI專家│順序流程乙烯裝置冷區擴能改造方案探討
在多元制冷技術應用之前，解決這種深冷級位冷量需求的方案通常有以下幾種：
1)與前冷結合設置甲烷制冷壓縮機，該方案的優點是無需另外設置換熱器，但冷箱流道數會增加，致使換熱流程較為復雜；
2)單獨設置甲烷制冷壓縮機，該方案的優點是甲烷制冷系統相對獨立，流程簡化且利于操作，但與方案一相比設備臺數增加；
3)含乙烯的甲烷物流減壓節流，提供冷量后循環至裂解氣壓縮機，該方案無需單獨設置甲烷制冷壓縮機，但甲烷物流的跨單元長線循環將使操作費用和能耗有所增加。
1號乙烯裝置流程采用第一種甲烷制冷方案，即與前冷結合設置甲烷制冷系統，解決2個-140℃級用戶的冷量需求，流程示意如圖2所示。
在冷箱中回熱到8℃的脫甲烷塔頂高壓甲烷中部分進入甲烷壓縮機，升壓后再進入冷箱降溫至-140℃，經減壓節流后為用戶提供冷量。改造后甲烷制冷壓縮機負荷增幅達46%，超出原壓縮機25%的裕量，但原設計是一開一備的2臺往復式壓縮機，改造后考慮2臺并開，不設備用，因此本次未做改造，但出口冷卻器需更換擴能。
擴能后脫甲烷塔上段負荷增幅超40%，下段負荷增幅23%。相應的改造方案為上段一對一更換塔板，下段塔板不動，只改造降液管即可。脫甲烷塔系統其它改造內容包括：回流罐換新；再沸器和中沸器各增加1臺，與原設備并聯操作；釜液泵新增1臺大泵，與原有的2臺釜液泵互為備用。
02
制冷系統技改
1號乙烯裝置制冷系統采用乙烯-丙烯復迭制冷流程。
展開 技術探討：帶有閃蒸器的單螺桿壓縮機制冷系統
模擬計算結果分析
3.1 補氣壓力對排氣溫度的影響
圖4是中間補氣壓力和排氣溫度的關系圖，由圖可知，補氣壓力在變化過程中，排氣溫度有一個最小值，對應的補氣壓力為0.83MPa，此時壓縮機的排氣溫度為98.6℃，當系統是普通無補氣增焓時，排氣溫度為102.7℃，對比分析可知，系統在開啟補氣增焓時，相較于無補氣系統，壓縮機的排氣溫度下降了4.1%。
補氣壓力較小的時候，壓縮機排氣溫度較高和一級壓縮比有關。分析原因可知，補氣壓力較 小會導致壓縮機在二次壓縮過程中的壓縮比相對來說比較大，導致壓縮機的排氣溫度較高。由圖4可知，補氣壓力大于0.83MPa時，隨著補氣壓力的繼續增大，排氣溫度不僅不降低，反而逐漸升高。研究分析可知，壓縮機排氣溫度的升高是受到了制冷劑溫度的影響，因為中間補氣壓力的升高導致制冷劑溫度也升高，從而直接導致壓縮機排氣溫度再次升高。
3.2 補氣壓力對壓縮機功率的影響
結合圖5和圖6可以看出，隨著補氣壓力的增加，壓縮機功率和系統的補氣比均呈現降低的 趨勢。分析圖5和圖6可知，壓縮機耗功量與系統的相對補氣量呈現正相關性，即壓縮機功耗隨著相對補氣量的增加而增加，由于補氣增焓的過程是一個增加制冷劑流量的過程，即補氣增焓會使得壓縮機中流過更多的制冷劑，制冷劑流量的增大會直接導致壓縮機做功增加，相應的，壓縮機在制冷系統中的耗功也會增加。
補氣壓力和相對 補氣量二者的關系是負相關，即補氣壓力升高，相對補氣量降低，導致壓縮機功耗也降低。
展開 
壓力繼電器——壓縮機壓力保護的重要元件
高壓繼電器用于制冷壓縮機的高壓保護，目的是防止因冷凝器斷水或水量供應嚴重不足、啟動時排氣管路上的閥門未打開、制冷劑灌注量過多、系統中不凝性氣體過多等原因造成排氣壓力急劇上升而產生事故。當排氣壓力超過警戒值時，壓力控制器立即切斷壓縮機電機的電源，使壓縮機保護性停機。
中壓控制器主要用于兩級壓力制冷系統，控制中間壓力(低壓級壓縮機的排氣壓力)不超過設定值，以保護低壓級壓縮機安全、正常地工作。
低壓控制器可以用來在小型制冷裝置中對壓縮機進行開機、停機控制；在大型制冷裝置中可用于控制卸載機構動作，以實施壓縮機的能量調節。同時低壓控制器還可以起到防止壓縮機吸氣壓力過低的保護作用。
在實際使用中對一臺壓縮機而言，往往既要高壓保護，又要以吸氣壓力控制壓縮機的正常起、停。為了簡化結構，常常將高壓控制器與低壓控制器做成一體，稱為高低壓力控制器。常用的高低壓力控制器有FP型、KD型和YWK-22型。另外，只用作高壓控制的有YWK-11型，專用于低壓控制的有YWK-12型。
本文來源：巨豐液壓http://www.jfmade.com/Article/yalijidianqiyasuojiy_1.html
展開 【機械原理】14張動圖解說各種壓縮機的結構原理，直觀易懂
壓縮機是將低壓氣體提升到高壓氣體的從動流體機械。它是制冷系統的心臟，為制冷提供動力。
雙蝸桿壓縮機
單蝸桿壓縮機
汽車壓縮機
不管什么類型的壓縮機，原理都是把吸進的低壓空氣（某介質）壓縮成高壓空氣（介質）
壓縮機按原理可以分為容積型壓縮機和速度型壓縮機
容積型壓縮機又分往復式壓縮機和回旋式壓縮機
一般我們使用的活塞式空氣壓縮機屬于往復式壓縮機。家用空調一般使用回旋式壓縮機。
速度型壓縮機又分軸流式壓縮機、離心式壓縮機和混流式壓縮機。
1.活塞壓縮機動態原理圖
2.單螺旋桿壓縮機原理圖
3.雙螺旋桿壓縮機原理圖
4.渦旋壓縮機原理圖
5.回旋式壓縮機原理圖
6.開啟式活塞制冷壓縮機
壓縮機在日常生產生活中應用特別廣泛，小到汽車空調、家用空調，大到工廠機械設備，醫療器械等等。可謂無處不用，高端壓縮機一直被國外壟斷，國產壓縮機還需要很長時間的路要走，才能趕上西方國家壓縮機。
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展開 實例分析│低壓甲烷壓縮機拆除對乙烯裝置運行的影響
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 乙烯工業 SEI
作 者 | 劉永莉
關鍵詞 | 乙烯裝置 低壓甲烷壓縮機 拆除
共 2723 字 | 建議閱讀時間 12 分鐘
PART.1
低壓甲烷壓縮機提前停機項目背景
某乙烯裝置采用中石化LECT技術，經脫瓶頸改造后，裝置乙烯產能由800kt/a增加到1100kt/a。擴能后深冷分離系統并聯新線，需要新增1臺大冷箱，受設備布置空間限制，改造后低壓甲烷壓縮機(K-302)需移位至兩制冷壓縮機一端，原低壓甲烷壓縮機所在位置用于布置新冷箱。
乙烯裝置停車檢修和擴能改造的施工時間僅2個月，而新冷箱系統的安裝需要進行低壓甲烷壓縮機系統的拆除、新冷箱的打樁、基礎養護、設備吊裝、珠光砂填充、管道連接等一系列事項，這些工作需4~5個月才能完成。
針對這一改造難題，解決方案一是在全裝置停車后才開始拆除低壓甲烷壓縮機，那么裝置按擬定日期開車時，新冷箱系統將不能完成管道連接等工作，不具備投用條件，只能是深冷分離系統老線先投用，深冷新線延后投用。新冷箱的工藝和儀表管口較多，共76個，因此開車前必須在原老管線上預先做好大量甩頭，并確保甩頭盲端盲死。該方案不會對現有裝置操作產生影響，但缺點是既增加額外工作量，又增加大量的潛在泄漏點，帶來更多安全隱患。
解決方案二是在全裝置停車前提前拆除K-302及其油站等，預留足夠的施工時間進行冷箱打樁和基礎養護等工作，使得新冷箱系統設備和管道的施工安裝能夠與乙烯裝置其它改造施工工作同步完成，那么在擬定日期開車時，乙烯全裝置均能具備投用條件。
從安全角度考慮，方案二是更優選擇。
展開 有限元仿真在螺桿壓縮機應用研究
[2] 吳寶志.螺桿式制冷壓縮機[M].北京：機械工業出版社，
1998.[3] 張天翼，湯雁翔.基于有限元分析的螺桿壓縮機殼體結構[J].壓縮機技術，2017，（04）：16-19.
[4] GB/T 19410-2008，螺桿式制冷壓縮機[S].
[5] 徐鵬，鐘檢長.船用螺桿壓縮機轉子受力有限元分析[J].機電設備，2015，（05）：77-80.
[6] 王軍利，李托雷，雷帥，任志貴，薛旭東，魏萬行援流熱固耦合下的雙螺桿壓縮機轉子結構特性研究[J]援機床與液壓.
[7] 李托雷，王軍利，雷帥，張文升，李志峰，馮博琳.流固耦合下雙螺桿壓縮機轉子結構特性研究[J].壓縮機技術，2019，(05)：05-11.
[8] 饒靜，張國海，周斌，楊宗浩，張重陽.某型號螺桿壓縮機建模及流場仿真分析[J].機電技術，2019，(03)：50-54.
[9] 黃蘭.雙螺桿壓縮機內部流場分析及噪聲控制[J].陜西:陜西理工大學，2016.
作者簡介：李日華（1987-），男，本科，主要從事螺桿壓縮機和智能裝備研發。
E-mail：lrhua16@163.com
文章來源：壓縮機技術
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