滑移的案例
Moldex3D模流分析之如何設(shè)定壁滑移邊界條件模擬壁滑移現(xiàn)象
雖然在一般情況下，模具表面的壁滑移現(xiàn)象是可以被忽略的，但在某些特定實(shí)例中，如：導(dǎo)光板、極薄產(chǎn)品、模面拋光或是以極光滑模面所生產(chǎn)的產(chǎn)品，此壁滑移行為將嚴(yán)重影響流動(dòng)行為。因此，在特定案例中需考慮壁滑移參數(shù)。Moldex3D將壁滑移現(xiàn)象對(duì)于模具表面的影響考慮進(jìn)模擬分析中，使用者可于壁滑移邊界條件中，設(shè)定特定的摩擦系數(shù)與壁剪切應(yīng)力；摩擦系數(shù)與壁剪切應(yīng)力量值越大，表示模面越為粗糙，將導(dǎo)致更大的流動(dòng)阻力。以下為在Moldex3D中設(shè)定壁滑移邊界條件的步驟：
步驟 1：分析開始前，首先需先行設(shè)定壁滑移邊界條件。開啟計(jì)算參數(shù)，并于充填/ 保壓(Flow/ Pack)頁簽的下方點(diǎn)選進(jìn)階選項(xiàng)…(Advanced…)
步驟 2：檢查套用壁滑移邊界條件設(shè)定 (Apply wall slip boundary condition) 并設(shè)定邊界參數(shù)。摩擦系數(shù)表示流場、阻力和壁剪切應(yīng)力間的關(guān)系，而臨界壁剪切應(yīng)力則是流動(dòng)行為從原本的不滑移開始出現(xiàn)壁滑移所需達(dá)到的壁剪切應(yīng)力值。點(diǎn)選確定(OK)套用設(shè)定。
步驟 3：分析完成后，比較預(yù)設(shè)(忽略壁滑移)與考慮壁滑移后的差別。如下圖所示，無壁滑移設(shè)定及導(dǎo)入壁滑移邊界設(shè)定的差異顯而易見。
壁滑移展示 (流動(dòng)波前)
展開 汽車沖壓件中滑移線問題的產(chǎn)生及解決方案
滑移線是汽車外覆蓋件在沖壓生產(chǎn)中一種常見的表面缺陷，滑移線的出現(xiàn)嚴(yán)重影響了沖壓件的表面質(zhì)量和產(chǎn)品外觀。本文主要對(duì)滑移線的產(chǎn)生原因和解決方案進(jìn)行了詳細(xì)的研究，為沖壓設(shè)計(jì)和生產(chǎn)時(shí)避免滑移線的出現(xiàn)，提供了參考。
伴隨時(shí)代的進(jìn)步，大家對(duì)于車輛的審美標(biāo)準(zhǔn)也在不斷提高，汽車的產(chǎn)品造型也在不斷地變化。伴隨汽車造型設(shè)計(jì)的演變，車輛外觀有一個(gè)明顯的變化趨勢(shì)，就是越來越“見棱見角”。但是，這種造型大大增加了車身沖壓件的生產(chǎn)難度。
在汽車業(yè)有這樣一種分類法：A 面，車身外表面，白車身；B 面，不重要表面，比如內(nèi)飾表面；C 面，不可見表面。這其實(shí)就是A 級(jí)曲面的基礎(chǔ)。A 級(jí)曲面，必須滿足相鄰曲面間之間隙在0.005mm以下(有些汽車廠甚至要求到0.001mm)，切率改變(Tangency Change)在0.16度以下，曲率改變(Curvature Change)在0.005 度以下，符合這樣的標(biāo)準(zhǔn)才能確保外板件噴漆后在光照條件下不會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的光反射問題，常見的汽車A 級(jí)曲面表面缺陷有壓痕、塌陷、面畸變、沖擊線以及滑移線等，其中滑移線是模具車間調(diào)試時(shí)最難解決的問題。
滑移線是沖壓成形后金屬板料在非接觸面上的可見帶狀曲線，在沖壓過程中，當(dāng)板料流經(jīng)模具圓角時(shí)經(jīng)歷彎曲、反彎曲和拉伸時(shí)會(huì)產(chǎn)生滑移線。本文主要從產(chǎn)生原因，解決方案兩方面對(duì)滑移線進(jìn)行研究，為實(shí)際沖壓生產(chǎn)中解決滑移線問題提供指導(dǎo)。
滑移線定義
成形過程中板料在凸模棱線上滑過時(shí)，在最終產(chǎn)品上出現(xiàn)目視可見的二重線形狀(可見帶狀曲線)，此目視缺陷稱為滑移線。
通過圖1 可以看到一個(gè)后背門外板的拉延工藝，沖壓件在兩條棱線處均有不同程度的滑移情況發(fā)生。主棱線A 沿箭頭方向最大滑移4.2mm，副棱線B 沿箭頭最大滑移2mm。
展開 HCP材料多晶滑移系統(tǒng)與Miller指數(shù)
一般認(rèn)為，HCP 結(jié)構(gòu)金屬的滑移機(jī)制在最密排面上很容易開動(dòng)，而最密排面與 HCP 晶體的軸比 c/a 有關(guān)。對(duì)于軸比大于理想軸比（c/a =1.633）的鎘（1.866）和鋅（1.856）及軸比接近理想軸比的鎂（1.624）和鈷（1.623）來說，室溫下最密排面為 (0001) 基面，因此基面滑移最容易開動(dòng)。
然而對(duì)于比理想軸比小的晶體材料如鈦（1.587）和鋯（1.593），室溫下最密排面則為(1010)柱面，此時(shí)柱面滑移最容易開動(dòng)。鎂合金常見的滑移系包含基面<a>滑移、柱面<a>滑移、錐面<a>滑移和錐面<c+a>滑移，。其中基面<a>和柱面<a>滑移都只能提供 2 個(gè)獨(dú)立的滑移系，且它們的滑移方向都在基面上，不能協(xié)調(diào)沿 c 軸方向的變形。錐面滑移包含錐面<a>滑移和錐面<c+a>滑移。錐面<a>滑移可提供 4 個(gè)獨(dú)立滑移系，但其滑移方向也在基面上，不能協(xié)調(diào)沿 c 軸方向的應(yīng)變。從晶體學(xué)上看，錐面<a>滑移可以看作是由兩個(gè)基面<a>和兩個(gè)柱面<a>滑移疊加而成[4,5]。錐面<c+a>滑移可以提供 5 個(gè)獨(dú)立的滑移系且其滑移方向?yàn)?<1123> ，能夠很好地協(xié)調(diào)沿 c 軸方向的應(yīng)變。應(yīng)用黃永剛程序時(shí)默認(rèn)使用三指數(shù)形式。
展開 二次拉延消除發(fā)蓋外板滑移線缺陷
由于產(chǎn)品存在尖銳凸出的棱線，滑移線缺陷已經(jīng)成為沖壓制造過程中常見的外觀缺陷。當(dāng)滑移線缺陷問題遺留到模具制造現(xiàn)場，由于現(xiàn)有工藝的局限性，現(xiàn)場能消除滑移線缺陷的手段就非常有限，并且耗時(shí)長效果不大，甚至?xí)绊懻麄€(gè)模具開發(fā)的進(jìn)度。因此，在工藝分析前期改善、消除滑移線缺陷具有重要意義。
滑移線產(chǎn)生的機(jī)理
滑移線是指在拉深過程中板料下表面與模具凸出的尖銳棱線造型接觸，在接觸壓力下材料在棱線處容易產(chǎn)生彎曲硬化，在板料下表面棱線R 角處產(chǎn)生印痕。隨著拉深的進(jìn)行，棱線兩側(cè)的材料流動(dòng)不均勻，這些印痕最終會(huì)滑出棱線R 角的一側(cè)，產(chǎn)生一條跟棱線差不多平行的帶狀印痕，稱為滑移線，在板件上打油石后更加明顯，可以直接目視發(fā)現(xiàn)。
基于AutoForm 的滑移線缺陷判斷
由于板料有厚度，認(rèn)為料厚對(duì)這種滑移線的印痕有一定的吸收能力。當(dāng)材料下表面產(chǎn)生的印痕缺陷完全被吸收而沒有在上表面出現(xiàn)滑移線缺陷的情況，涂裝后的板件是沒有滑移線缺陷的，這種情況是可以讓步接受的，沒必要再浪費(fèi)大量時(shí)間去解決這種問題。當(dāng)材料下表面的印痕滑出棱線R 角并且嚴(yán)重到一定程度(接觸應(yīng)力大于材料屈服強(qiáng)度的1/10)，則無法被吸收掉，在材料上表面也產(chǎn)生滑移線缺陷時(shí)，板件涂裝后也會(huì)存在滑移線缺陷。
根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及實(shí)際現(xiàn)場驗(yàn)證，前期CAE 判斷不會(huì)存在滑移線缺陷的一般依據(jù)為：⑴滑移線沒有滑出棱線R 角；⑵在滑出R 角的情況下，反彎曲應(yīng)變不大于0.008 且最大接觸應(yīng)力小于材料屈服強(qiáng)度的1/10。
零件及問題介紹
某發(fā)動(dòng)機(jī)蓋外板(圖1)，主棱線R 角半徑約為r5mm，大燈附近最小夾角135°，斷面a-a 零件高度為67mm(圖2)。為了保證零件的剛性，拉延工藝補(bǔ)充面需要做到96mm 的深度，全周采用鎖死筋。工藝排布為拉延、全周修邊、全周正側(cè)翻邊，共三工序。
展開 
車身沖壓件常見表面缺陷--滑移線
常見的汽車A 級(jí)曲面表面缺陷有壓痕、塌陷、面畸變、沖擊線以及滑移線等，其中滑移線是模具車間調(diào)試時(shí)最難解決的問題。滑移線是沖壓成形后金屬板料在非接觸面上的可見帶狀曲線，在沖壓過程中，當(dāng)板料流經(jīng)模具圓角時(shí)經(jīng)歷彎曲、反彎曲和拉伸時(shí)會(huì)產(chǎn)生滑移線。滑移線是汽車外覆蓋件在沖壓加工中一種常見的表面缺陷，滑移線的出現(xiàn)嚴(yán)重影響了沖壓件的表面質(zhì)量和產(chǎn)品外觀。
大多數(shù)滑移線發(fā)生于成形初期或成形中間，滑移線的生成過程分為4 個(gè)階段。第1 階段，板料接觸凸模高點(diǎn)棱線A。但由于壓邊圈與上模未閉合，此時(shí)板料接觸應(yīng)力小，板料在A 點(diǎn)處不會(huì)留下硬化痕跡。第2 階段，壓邊圈閉合，壓邊圈伴隨模具下行，此時(shí)板料在凸模高點(diǎn)棱線A 處接觸應(yīng)力增大，硬化開始出現(xiàn)。第3 階段，隨著板料下行和材料的流動(dòng)，在A點(diǎn)硬化的材料，會(huì)向高亮紅點(diǎn)處流動(dòng)。而B 處高點(diǎn)棱線，在此時(shí)也接觸板料并伴隨硬化發(fā)生。最后，在模具到底型面閉合時(shí)，就會(huì)出現(xiàn)A 與B 兩處高點(diǎn)棱線，分別向外側(cè)滑移，也就是在頂點(diǎn)發(fā)生的材料硬化，結(jié)束時(shí)出現(xiàn)了滑移線缺陷。
滑移線工藝設(shè)計(jì)上的解決辦法：
調(diào)整沖壓方向，使模具型面兩側(cè)均衡，減少滑移缺陷。一個(gè)行李廂外板的工藝設(shè)計(jì)所示，在此零件最初的工藝設(shè)計(jì)時(shí)，沖壓方向是沿車身方向旋轉(zhuǎn)45°，進(jìn)行模擬計(jì)算后，結(jié)果顯示，在頂端棱線高點(diǎn)處，會(huì)發(fā)生沿箭頭方向的滑移線缺陷。而后，在不斷的試驗(yàn)?zāi)M過程中，當(dāng)我們將沖壓方向調(diào)整為沿車身方向旋轉(zhuǎn)30°時(shí)，模擬計(jì)算的結(jié)果實(shí)現(xiàn)，滑移線消除。
展開 黃永剛原始程序?qū)?yīng)的滑移系統(tǒng)順序
只考慮一組的FCC單晶滑移系統(tǒng)序號(hào)，法線方向和滑移方向分別為：
（一）(111) [110] 滑移系統(tǒng)：
1 ( 1 1 1 ) [ 0 -1 1 ]
2 ( 1 1 1 ) [ 1 0 -1 ]
3 ( 1 1 1 ) [ -1 1 0 ]
4 ( -1 1 1 ) [ 1 0 1 ]
5 ( -1 1 1 ) [ 1 1 0 ]
6 ( -1 1 1 ) [ 0 -1 1 ]
7 ( 1 -1 1 ) [ 0 1 1 ]
8 ( 1 -1 1 ) [ 1 1 0 ]
9 ( 1 -1 1 ) [ 1 0 -1 ]
10 ( 1 1 -1 ) [ 0 1 1 ]
11 ( 1 1 -1 ) [ 1 0 1 ]
12 ( 1 1 -1 ) [ -1 1 0 ]
只考慮一組的BCC單晶滑移系統(tǒng)序號(hào)，法線方向和滑移方向分別為：
（一）(110) [111] 滑移系統(tǒng)：
1 ( 0 1 1 ) [ 1 -1 1 ]
2 ( 0 1 1 ) [ 1 1 -1
展開 喵星人教會(huì)你如何在ABAQUS中提取粘結(jié)-滑移
</span></p><p class="ql-align-center"><strong>結(jié)語</strong></p><p>以上三種粘結(jié)滑移類型的后處理方式是專注于各種粘結(jié)滑移模擬的喵星人多年項(xiàng)目經(jīng)驗(yàn)總結(jié)。也希望各位同學(xué)能對(duì)工程問題具體分析采用哪種方法。</p>
Moldex3D模流分析之德國開姆尼茨工業(yè)大學(xué) 以Moldex3D研究熱固性射出成型的壁滑移現(xiàn)象
因此在充填階段，熱固性塑料和產(chǎn)品壁面之間是否存在壁滑移現(xiàn)象，仍是未知。本研究將介紹開姆尼茨工業(yè)大學(xué)的學(xué)生如何透過Moldex3D開發(fā)有效的方法，來預(yù)測(cè)充填階段高分子聚合物的壁滑移現(xiàn)象。并進(jìn)一步產(chǎn)出可直接輸入Moldex3D材料庫的材料數(shù)據(jù)表，以仿真熱固性塑料射出成型制程的壁滑移邊界條件。
挑戰(zhàn)
探討熱固性塑料在充填時(shí)的壁滑移現(xiàn)象
創(chuàng)建材料數(shù)據(jù)，以執(zhí)行熱固性塑料模擬
預(yù)測(cè)多種加熱速度下的流變和反應(yīng)動(dòng)力學(xué)的主曲線
解決方案
首先該團(tuán)隊(duì)進(jìn)行不同射出制程的實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)酚醛聚合物和模具壁的交界面有嚴(yán)重的滑移，這是熱塑性材料不會(huì)出現(xiàn)的狀況。第二步，成功測(cè)量出熱固性射出成型復(fù)合物的流變和熱性質(zhì)。第三步，該團(tuán)隊(duì)以數(shù)值方法建立材料數(shù)據(jù)表，并預(yù)測(cè)在多種加熱速度下的黏性和硬化動(dòng)力學(xué)主曲線，最后，該團(tuán)隊(duì)將數(shù)據(jù)表輸入至Moldex3D的材料庫，以探究在考慮滑移邊界條件之下，射出成型制程的模擬結(jié)果。而實(shí)驗(yàn)結(jié)果也顯示，熱固性塑料和模腔表面的交界面上有嚴(yán)重的滑移。
效益
驗(yàn)證熱固性塑料射出成型中壁滑移現(xiàn)象的影響
比較熱固性和熱塑性材料的流動(dòng)行為
創(chuàng)建了反映射出成型仿真的材料數(shù)據(jù)表
案例研究
開姆尼茨工業(yè)大學(xué)研究員Tran-Ngoc Tu博士欲研究熱固性材料(Vyncolit X655 PF-(GF+Mineral) 80%)在有壁滑移情型下的流動(dòng)行為，并觀察充填過程中流動(dòng)波前和膜腔壁表面之間的現(xiàn)象，結(jié)果顯示熱固性塑料有不穩(wěn)定的流動(dòng)波前(圖一)。
展開 【轉(zhuǎn)】關(guān)于滑移線場α族線與x軸夾角ω的探討
Key words: slippage line method ,forming force, Hencky stress equation
1 前 言
滑移線法是求解塑性變形力能參數(shù)方法之一。塑性變形體內(nèi)各點(diǎn)最大剪應(yīng)力的軌跡稱為滑移線。由于最大剪應(yīng)力成對(duì)正交，因此滑移線在變形體內(nèi)成兩族互相正交的線網(wǎng)，組成所謂滑移線場。
滑移線法就是針對(duì)具體的變形工序或變形過程，建立滑移線場，然后利用滑移線某些特性，來求解塑性成形問題，如確定變形體內(nèi)的應(yīng)力分布、計(jì)算變形力、分析變形和決定毛坯的合理外形、尺寸等。
嚴(yán)格地說，這種方法僅適用于處理理想剛塑性體的平面應(yīng)變問題。但對(duì)于主應(yīng)力互為異號(hào)的平面應(yīng)力狀態(tài)問題、簡單的軸對(duì)稱問題以及有硬化的材料，也可推廣應(yīng)用。
2 滑移線法求變形力的基本步驟
利用滑移線法求變形力的基本步驟是：
1） 確定滑移線場
2） 根據(jù)滑移線場應(yīng)力邊界上已知點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)確定α線和β線
3） 確定x和y坐標(biāo)系
4） 確定已知點(diǎn)和未知點(diǎn)的α線與x軸夾角ω
5） 根據(jù)漢基應(yīng)力方程求解未知點(diǎn)的平均應(yīng)力:
6） 根據(jù)未知點(diǎn)的平均應(yīng)力，計(jì)算未知點(diǎn)的應(yīng)力分量:
以上計(jì)算過程中，對(duì)于α線與x軸夾角ω的確定原則是滑移線法的重要內(nèi)容，作者經(jīng)過多年教學(xué)經(jīng)驗(yàn)及研究成果總結(jié)了以下確定原則，供各位學(xué)者探討。
3 α線與x軸夾角ω確定原則
漢基應(yīng)力方程也可以寫成另外形式：
沿α線取“+”，沿β線取“—”，由此可見，越大，則平均應(yīng)力變化越大，因此，再計(jì)算時(shí)要選取最小值。
一般情況下，α線與x軸夾角ω有以下幾種形式（見圖1）。
展開 ANSYS鋼筋混凝土（三）分離式建模（粘結(jié)滑移）
01 分離式建模方法（考慮粘結(jié)滑移）
半年沒更帖子，最近有時(shí)間繼續(xù)把坑補(bǔ)完。
上次介紹了ANSYS中模擬鋼筋混凝土構(gòu)件的分離式建模方法，鋼筋和混凝土之間的相互作用關(guān)系是共節(jié)點(diǎn)。而實(shí)際上，鋼筋與其附近的混凝土之間存在粘結(jié)-滑移的關(guān)系。
本文介紹下一種ANSYS中鋼筋混凝土模擬的一種進(jìn)階方法——分離式建模（考慮粘結(jié)滑移）
粘結(jié)-滑移作用通過在重合的鋼筋和混凝土節(jié)點(diǎn)上添加非線性彈簧combin39來考慮。這意味著在建立幾何模型和劃分網(wǎng)格時(shí)，需要注意以下兩點(diǎn)：
① 混凝土梁體和鋼筋需要分別建模（而非在梁體上切割出鋼筋線體后賦值）。
② 混凝土梁體的節(jié)點(diǎn)位置需要和鋼筋節(jié)點(diǎn)位置相重合（或接近），這意味著劃分網(wǎng)格時(shí)，需要協(xié)調(diào)兩者的單元尺寸。
混凝土與鋼筋節(jié)點(diǎn)位置重合（或靠近）
對(duì)于鋼筋混凝土梁，一般來說只需對(duì)縱筋考慮粘結(jié)-滑移作用。因此對(duì)位置重合的鋼筋和混凝土節(jié)點(diǎn)，在梁截面的兩個(gè)方向只須耦合其自由度，在縱向（縱筋方向）添加非線性彈簧Combin39即可。
其中，非線性彈簧的F-X屬性即是鋼筋混凝土粘結(jié)滑移關(guān)系（注意要乘以單元長度）。這個(gè)粘結(jié)滑移關(guān)系有大量可供參考的規(guī)范和文獻(xiàn)，可按需取用。
02 案例分析
仍然是如下圖所示的一根鋼筋混凝土梁，使用考慮粘結(jié)滑移的分離式建模方法模擬，此次計(jì)算中不考慮箍筋的建模。
鋼筋混凝土梁尺寸簡圖
有限元模型示意圖如下：
鋼筋混凝土梁模型示意圖
核心的命令流是如何寫一個(gè)循環(huán)，自動(dòng)地對(duì)重合的混凝土和鋼筋節(jié)點(diǎn)施加耦合作用和非線性彈簧單元：
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展開 滑移網(wǎng)格vs動(dòng)網(wǎng)格
滑移網(wǎng)格與動(dòng)網(wǎng)格都可以計(jì)算瞬態(tài)運(yùn)動(dòng)問題。但是存在以下區(qū)別：
（1）滑移網(wǎng)格需要建立多個(gè)域，實(shí)際上還是計(jì)算區(qū)域運(yùn)動(dòng)，是一個(gè)獨(dú)立區(qū)域內(nèi)所有網(wǎng)格一起運(yùn)動(dòng)，而動(dòng)網(wǎng)格則是真正意義上的網(wǎng)格運(yùn)動(dòng)。
（2）滑移網(wǎng)格不會(huì)涉及到網(wǎng)格的變形與重生，但是要設(shè)計(jì)到交界面設(shè)置
（3）滑移網(wǎng)格不會(huì)造成負(fù)體積，而動(dòng)網(wǎng)格極易形成負(fù)網(wǎng)格
（4）滑移網(wǎng)格是一種簡化了的模型，最大計(jì)算誤差出現(xiàn)在交界面位置
（5）動(dòng)網(wǎng)格誤差常出現(xiàn)在運(yùn)動(dòng)壁面位置，因此實(shí)際應(yīng)用中往往將邊界層與壁面合在一起運(yùn)動(dòng)。
（6）SRF,MRF與MP只能計(jì)算穩(wěn)態(tài)，在新版本的FLUENT中應(yīng)用的是坐標(biāo)系變換，和滑移網(wǎng)格的設(shè)置有所區(qū)別。
展開 
確保五金沖壓件在生產(chǎn)過程中不滑移跑偏的方法
五金沖壓件加工過程中，有時(shí)因?yàn)槌霈F(xiàn)滑移，（也叫跑偏），致使用加工出來的制件不對(duì)稱或尺寸不符合要求而報(bào)廢。針對(duì)這種滑移跑偏現(xiàn)象，五金沖壓件廠家采取了相應(yīng)的措施來避免這種現(xiàn)象的發(fā)生。經(jīng)常采用的方法有以下幾種：
1.設(shè)計(jì)使用對(duì)稱的凹模
這樣的凹模邊滑移兩邊的圓角半徑相等，凸模和凹模間隙均勻。V形成形時(shí)避免凹模左右角度不相等；
2.設(shè)計(jì)使用帶有背壓彈頂裝置的成形模。
這種裝置的模具在折彎時(shí)，首先是彈頂裝置與凸模將原材料壓緊，然后逐步下降成形。成形時(shí)鋼板被壓緊，減少或消除了滑移；
3.設(shè)計(jì)使用裝有定位銷的成形模
它是利用成形件底部的孔，套在背壓頂板上的定位銷中，這樣成形時(shí)原材料便不能移動(dòng)，從而防止了滑移；
4.制作成形模時(shí)注意模具是否安裝到位，螺絲、定位銷等鎖緊度，避免松動(dòng)導(dǎo)致的材料滑移。
展開 ABAQUS 提取接觸對(duì)主面節(jié)點(diǎn)滑移值出現(xiàn)的問題
the selected primary variable is not available in the current frame for any elements in the current display group
場輸出選擇了整個(gè)模型的CDISP,就是兩個(gè)簡單的方塊受力接觸，結(jié)構(gòu)如封面所示，單獨(dú)查看接觸對(duì)主面所在的單元滑移值出現(xiàn)這個(gè)錯(cuò)誤，無法顯示云圖，單獨(dú)查看應(yīng)力值，變形值都可以，唯獨(dú)滑移值不可以，單獨(dú)查看從面單元的滑移值也可以，只有主面的滑移無法單獨(dú)查看，提取主面節(jié)點(diǎn)的滑移，會(huì)說沒有相對(duì)應(yīng)的xy數(shù)據(jù)
展開 一種基于熱效應(yīng)下荷載-位移曲線確定FRP-鋼混凝土粘結(jié)滑移關(guān)系的新方法 ￥1.99
傳統(tǒng)上，界面粘結(jié)-滑移關(guān)系通常通過單搭接或雙搭接剪切試驗(yàn)中 FRP 的應(yīng)變測(cè)量結(jié)果進(jìn)行反演獲得。本文提出了一種新型方法，在同時(shí)考慮機(jī)械作用與熱變形不相容影響的前提下，基于接頭加載端測(cè)得的荷載–位移曲線來確定界面粘結(jié)-滑移關(guān)系。該方法無需預(yù)先假設(shè)粘結(jié)-滑移關(guān)系的函數(shù)形式，從而具有更高的通用性和客觀性。</p><p>為驗(yàn)證所提出方法的有效性，本文選取了已有實(shí)驗(yàn)研究、解析研究以及有限元（FE）研究中的荷載–位移數(shù)據(jù)作為輸入，通過反演分析獲得對(duì)應(yīng)的粘結(jié)-滑移曲線，并將結(jié)果與原始文獻(xiàn)中基于 FRP 應(yīng)變分布測(cè)量或假設(shè)條件得到的粘結(jié)-滑移關(guān)系進(jìn)行了對(duì)比。此外，本文還利用反演分析系統(tǒng)研究了若干常見假設(shè)對(duì)結(jié)果的影響，包括基底剛性假設(shè)、忽略熱應(yīng)力效應(yīng)以及忽略初始熱變形不相容等因素。</p><p>一、論文總體路線</p><p>（一）輸入數(shù)據(jù)與工況參數(shù)統(tǒng)一集成</p><p>圖1首先表明方法以試驗(yàn)或數(shù)值模擬獲得的加載端荷載–位移（P–δ）曲線作為主要輸入，同時(shí)引入環(huán)境溫度變化參數(shù)，用于表征 FRP 與基底之間因熱膨脹系數(shù)差異產(chǎn)生的熱變形不相容效應(yīng)，從源頭上將熱–力耦合因素納入分析框架。</p><p>（二）建立熱–力耦合的力學(xué)反演模型</p><p>在輸入數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上，通過構(gòu)建 FRP 與基底之間的軸向力平衡關(guān)系以及界面剪應(yīng)力與軸向內(nèi)力梯度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，同時(shí)區(qū)分 pull–push 與 pull–pull 兩類不同邊界條件，推導(dǎo)出加載端荷載–位移響應(yīng)與界面 bond–slip 關(guān)系之間的解析映射模型，為后續(xù)反演計(jì)算提供理論基礎(chǔ)。</p><p>（三）基于荷載–位移曲線反演 bond–slip 關(guān)系</p><p>根據(jù)推導(dǎo)得到的解析關(guān)系，對(duì)離散的 P–δ 曲線進(jìn)行處理，計(jì)算界面剪應(yīng)力與對(duì)應(yīng)滑移量，從而直接獲得界面 bond–slip 曲線。
展開 麻省理工《Acta Materialia》：滑移孿晶在相界面的變化！
圖3拉伸變形過程中滑移孿晶傳遞觀測(cè)(a1)-(a4)滑移-孿晶傳遞的存在；(b1)-(b4)出現(xiàn)雙滑移孿晶
圖4 (a1)、(b1) IPF圖；(a2)-(a4)、(b2)-(b4) 滑移孿晶痕跡分析
圖5 滑移孿晶傳遞的微觀變化(a1)-(c1) 不同情況示意圖；(a2)-(c2) 應(yīng)變圖；(a3)-(c3) 局部應(yīng)變演化曲線
當(dāng)滑移只發(fā)生在α相或β相內(nèi)時(shí)，隨著塑性變形的進(jìn)行，最大局部應(yīng)變差和局部應(yīng)變梯度均呈單調(diào)顯著增加趨勢(shì)，表明存在較大的應(yīng)變不兼容性和局部化。相比之下，當(dāng)激活滑移孿晶轉(zhuǎn)移時(shí)最大局部應(yīng)變差和局部應(yīng)變梯度變化平和很多，即使在較高的變形水平下，也只有細(xì)微的增加。說明滑移孿晶變化機(jī)制確實(shí)可以在相界上引發(fā)更協(xié)調(diào)的變形，使應(yīng)變離域化。
總的來說，本研究利用原位SEM/EBSD和基于顯微組織的應(yīng)變映射，研究了α/β相界的滑移孿晶變化。滑移孿晶變化的激活不僅緩解了α/β相界的應(yīng)變不協(xié)調(diào)，還緩解了應(yīng)變梯度，這是促進(jìn)形變均勻性的潛在機(jī)制。本文為后續(xù)雙相鈦合金的塑性變形研究提供了理論基礎(chǔ)。（文：破風(fēng)）
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