滲透試驗(yàn)的案例
巖土-滲透試驗(yàn)(變水頭滲流實(shí)驗(yàn))
達(dá)西根據(jù)對不同尺寸的圓筒和不同類型及長度的土樣所進(jìn)行的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，單位時(shí)間內(nèi)的滲出水量q與圓筒斷面積A和水力梯度i成正比，且與土的透水性質(zhì)有關(guān)，即
寫成等式則為
式(5)或式(6)即為達(dá)西定律表達(dá)式，達(dá)西定律表明在層流狀態(tài)的滲流中，滲流速度。與水力梯度的一次方成正比.但是，對于密實(shí)的黏土，由于吸著水具有較大的黏滯阻力，因此，只有當(dāng)水力梯度達(dá)到某一數(shù)值，克服了吸著水的黏滯阻力以后，才能發(fā)生滲透。
1.3 滲透試驗(yàn)及滲透系數(shù)
滲透系數(shù)k既是反映土的滲透能力的定量指標(biāo)，也是滲流計(jì)算時(shí)必須用到的一個(gè)基本參數(shù)。它可以通過試驗(yàn)直接測定。測定方法可分為室內(nèi)滲透試驗(yàn)和現(xiàn)場試驗(yàn)兩大類。
(1)室內(nèi)滲透試驗(yàn)測定滲透系數(shù)
室內(nèi)測定土的滲透系數(shù)的儀器和方法較多，但從試驗(yàn)原理上大體可分為常水頭法和變水頭法兩種。
常水頭法是在整個(gè)試驗(yàn)過程中，水頭保持不變，其試驗(yàn)裝置如圖3所示。
展開 巖土-滲透試驗(yàn)(常水頭滲流實(shí)驗(yàn))
直接測定的方法有：(1)常水頭滲透試驗(yàn)；(2)變水頭滲透試驗(yàn)；(3)現(xiàn)場抽、注水試驗(yàn)。間接的方法有：(1)從固結(jié)試驗(yàn)中推算；(2)水平毛細(xì)管試驗(yàn)；(3)利用海森(Hazen)公式，從顆粒大小來推算。通常在土工試驗(yàn)規(guī)程和手冊中，列有常水頭試驗(yàn)和變水頭試驗(yàn)兩種。常水頭試驗(yàn)適用于k=10-2~10-3cm/s的土；變水頭試驗(yàn)適用于h=10-3cm/s以下的土。因此，試驗(yàn)時(shí)，可以從事先進(jìn)行的顆粒大小分析中，估計(jì)滲透系數(shù)的大致范圍，選擇試驗(yàn)方法。
常水頭滲透試驗(yàn)適用于強(qiáng)透水性的粗粒土（k>10-3cm/s).本試驗(yàn)采用純水，應(yīng)在試驗(yàn)前用抽氣法或煮沸法脫氣，以排除氣泡的影響。試驗(yàn)時(shí)的水溫宜高于實(shí)驗(yàn)室溫度3~4℃。
2.
展開 長城汽車氫能檢測首次完成70MPa Ⅲ型瓶型式試驗(yàn)
近日，長城汽車氫能檢測中心發(fā)布公告稱，該中心首次完成70MPa Ⅲ型瓶型式試驗(yàn)，這標(biāo)志著長城氫能檢測已具備70MPa儲氫容器及配套裝備驗(yàn)證和性能綜合評價(jià)的核心能力，對國內(nèi)高壓力儲氫氣瓶關(guān)鍵技術(shù)發(fā)展和相關(guān)法規(guī)標(biāo)準(zhǔn)的制定，具有重要的指導(dǎo)作用和實(shí)踐意義。
圖片來源：長城汽車
據(jù)了解，此次儲氫氣瓶的型式試驗(yàn)，按照GB/T 35544-2017《使用性能試驗(yàn)》中《常溫和極限溫度氣壓循環(huán)試驗(yàn)》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行測試。
圖片來源：長城汽車
高壓儲氫系統(tǒng)試驗(yàn)室是長城汽車氫能檢測重點(diǎn)試驗(yàn)室之一，試驗(yàn)室擁有國內(nèi)先進(jìn)的高壓氫氣循環(huán)疲勞試驗(yàn)系統(tǒng)，由一個(gè)氣瓶測試環(huán)境倉和三個(gè)核心零部件測試環(huán)境倉組成，倉內(nèi)溫控范圍為-40℃ ~+85℃，濕度最高可達(dá)98%，可在低溫或高溫、高濕度環(huán)境下對儲氫瓶以及儲氫系統(tǒng)核心零部件進(jìn)行35MPa或 70MPa的高壓氫氣循環(huán)疲勞試驗(yàn)，評估在極端溫度環(huán)境下，包括儲氫瓶和配套部件快速充放氫氣的性能。
同時(shí)，可以使用滲透試驗(yàn)測試平臺，對氣瓶進(jìn)行滲透試驗(yàn)，并通過氣相譜儀分析氣瓶滲透情況等，驗(yàn)證氫氣儲存系統(tǒng)在整個(gè)車輛行駛過程中執(zhí)行關(guān)鍵功能的能力，包括產(chǎn)品的安全性和可靠性。
今年3月，長城汽車正式發(fā)布了未來50年的氫能戰(zhàn)略部署，該戰(zhàn)略部署分三個(gè)階段實(shí)施，涉及 “研—制—儲—運(yùn)—加—應(yīng)用”的一體化供應(yīng)鏈生態(tài)。此次，70MPa Ⅲ型瓶型式試驗(yàn)的完成，無疑有利于長城汽車氫能戰(zhàn)略部署的進(jìn)一步推進(jìn)。
展開 一個(gè)350 bar的復(fù)合材料儲氫罐
鳳凰環(huán)氧樹脂127https://www.hongyantu.com/goodlist/sz/48285.html
在依據(jù)EC 79/2009要求的所有試驗(yàn)中，這種配有閥門的4型復(fù)合材料罐，在經(jīng)受了1000次氫氣從20bar到350bar的不間斷循環(huán)后，又經(jīng)受了500小時(shí)的滲透試驗(yàn)，所得的滲透結(jié)果為0.14～0.62 Ncm3/L/h，這比EC 79/2009法規(guī)要求的6 Ncm3/L/h 要好10倍，之后，沒有發(fā)現(xiàn)襯里坍塌，這也很重要。
這項(xiàng)成功合作的下一步是依據(jù)EC 79/2009法規(guī)對36L儲氫罐-70 Mpa進(jìn)行認(rèn)可。
展開 
為什么含碳量高的鋼材容易斷裂？
從動電壓極化試驗(yàn)結(jié)果來看，試樣的碳含量越高，酸性環(huán)境中就易于發(fā)生陰極還原反應(yīng)（氫生成反應(yīng)）以及陽極溶解反應(yīng)。與具有低氫超電壓的周邊基體進(jìn)行比較，碳化物發(fā)揮了陰極的作用，其體積分?jǐn)?shù)增大。
根據(jù)電化學(xué)氫滲透試驗(yàn)結(jié)果，試樣內(nèi)的碳含量和碳化物的體積分?jǐn)?shù)越大，氫原子的擴(kuò)散系數(shù)就越小，溶解度增大。隨著碳含量的增加，抗氫脆性也會降低。
慢應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)證實(shí)，碳含量越大，抗應(yīng)力腐蝕開裂性能也會降低。與碳化物的體積分?jǐn)?shù)成正比，隨著氫還原反應(yīng)及向試樣內(nèi)部滲透的氫注入量增加，就會發(fā)生陽極溶解反應(yīng)，也會加快形成滑移帶。
碳含量的增大，鋼材內(nèi)部就會析出碳化物，在電化學(xué)腐蝕反應(yīng)的作用下，氫脆可能性就會增大，為了確保鋼具備優(yōu)秀的耐腐蝕性和抗氫脆性，對碳化物的析出和體積分?jǐn)?shù)的控制進(jìn)行是有效的控制方法。
鋼材在汽車零配件上的應(yīng)用受到一些限制，也要?dú)w因于其抗氫脆性能的明顯下降，而氫脆是由水溶液腐蝕產(chǎn)生的。事實(shí)上，這種氫脆敏感性是與碳含量密切相關(guān)的，在低氫超電壓條件下析出鐵碳化物（Fe2.4C / Fe3C）。
一般針對應(yīng)力腐蝕開裂現(xiàn)象或氫脆現(xiàn)象導(dǎo)致的表面局部腐蝕反應(yīng)，通過熱處理除去殘余應(yīng)力，增大氫陷阱效率等方面開展。要想開發(fā)兼具優(yōu)秀耐腐蝕性和抗氫脆性的超高強(qiáng)汽車用鋼，也自然并非易事。
隨著碳含量的增大，氫還原速率增大，而氫擴(kuò)散速率顯著降低。使用中碳或高碳鋼做零部件或傳動軸等，技術(shù)關(guān)鍵就是對顯微組織中的碳化物組分進(jìn)行有效控制。
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展開 百煉成鋼，為什么鐵越打越好？
從動電壓極化試驗(yàn)結(jié)果來看，試樣的碳含量越高，酸性環(huán)境中就易于發(fā)生陰極還原反應(yīng)（氫生成反應(yīng)）以及陽極溶解反應(yīng)。與具有低氫超電壓的周邊基體進(jìn)行比較，碳化物發(fā)揮了陰極的作用，其體積分?jǐn)?shù)增大。
根據(jù)電化學(xué)氫滲透試驗(yàn)結(jié)果，試樣內(nèi)的碳含量和碳化物的體積分?jǐn)?shù)越大，氫原子的擴(kuò)散系數(shù)就越小，溶解度增大。隨著碳含量的增加，抗氫脆性也會降低。
慢應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)證實(shí)，碳含量越大，抗應(yīng)力腐蝕開裂性能也會降低。與碳化物的體積分?jǐn)?shù)成正比，隨著氫還原反應(yīng)及向試樣內(nèi)部滲透的氫注入量增加，就會發(fā)生陽極溶解反應(yīng)，也會加快形成滑移帶。
碳含量的增大，鋼材內(nèi)部就會析出碳化物，在電化學(xué)腐蝕反應(yīng)的作用下，氫脆可能性就會增大，為了確保鋼具備優(yōu)秀的耐腐蝕性和抗氫脆性，對碳化物的析出和體積分?jǐn)?shù)的控制進(jìn)行是有效的控制方法。
鋼材在汽車零配件上的應(yīng)用受到一些限制，也要?dú)w因于其抗氫脆性能的明顯下降，而氫脆是由水溶液腐蝕產(chǎn)生的。事實(shí)上，這種氫脆敏感性是與碳含量密切相關(guān)的，在低氫超電壓條件下析出鐵碳化物（Fe2.4C / Fe3C）。
一般針對應(yīng)力腐蝕開裂現(xiàn)象或氫脆現(xiàn)象導(dǎo)致的表面局部腐蝕反應(yīng)，通過熱處理除去殘余應(yīng)力，增大氫陷阱效率等方面開展。要想開發(fā)兼具優(yōu)秀耐腐蝕性和抗氫脆性的超高強(qiáng)汽車用鋼，也自然并非易事。
隨著碳含量的增大，氫還原速率增大，而氫擴(kuò)散速率顯著降低。使用中碳或高碳鋼做零部件或傳動軸等，技術(shù)關(guān)鍵就是對顯微組織中的碳化物組分進(jìn)行有效控制。
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展開 特殊換熱器種類之雙管板換熱器
采用脹接工藝評定試驗(yàn)選取的工作脹接壓力進(jìn)行第1次液壓脹接,然后以等于或略大于第1次的脹接壓力再脹接一遍。二次脹接法雖然延長了液壓脹接的作業(yè)時(shí)間,卻是防止雙管板漏脹的有效措施。采取連續(xù)的柔性鏈?zhǔn)矫浗禹樞颉?例如從管板頂部開始,第1行從右側(cè)開始向左側(cè)脹接,第2行從左側(cè)向右側(cè)脹接,依此類推,直至管板底部脹完。為防止漏脹或重脹,在現(xiàn)場布置相同的管板圖,逐孔脹接并做標(biāo)記。根據(jù)脹接情況,要不定期地復(fù)檢脹桿軸定位尺寸,確保液袋位于管板孔的脹接范圍之內(nèi)。
6、外側(cè)管板與換熱管焊接
按焊接工藝要求,采用氬弧焊,先焊接第1層,進(jìn)行壓力為0.05ＭＰａ的氣密性試驗(yàn)。然后采用氬弧焊再焊接第2層,進(jìn)行100%ＰＴ檢查。
7、壓力試驗(yàn)
首先按圖樣壓力進(jìn)行殼程的水壓試驗(yàn),從隔離腔的空間檢查管子與內(nèi)側(cè)管板的連接質(zhì)量。殼程水壓試驗(yàn)合格后,組焊隔離腔的哈呋短節(jié)使之成為密閉的腔體。按圖樣壓力進(jìn)行氣密性試驗(yàn)。分別在隔離腔下方的2個(gè)排泄孔安裝透明的Ｕ形管檢驗(yàn)工裝,Ｕ形管內(nèi)加水,保持一定的水平液位。
如若有試驗(yàn)氣體微滲漏時(shí),則Ｕ形管內(nèi)的水平液位就會發(fā)生變化,以氣密性試驗(yàn)時(shí)Ｕ形管內(nèi)仍保持液位水平為合格。按圖樣要求進(jìn)行殼程氨滲透試驗(yàn),在隔離腔的排泄孔貼試紙,試紙不變色為合格。然后按圖樣要求對隔離腔進(jìn)行氣密性試驗(yàn),最后對管程進(jìn)行水壓試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn)。
雙管板換熱器和單管板換熱器的結(jié)構(gòu)與使用性能的比較
從結(jié)構(gòu)、用途、制造等方面比較了雙管板換熱器和單管板換熱器。同單管板換熱器相比，雙管板換熱器管程殼程間泄漏概率低得多；受力狀況更好。
1、雙管板換熱器與單管板換熱器結(jié)構(gòu)比較
從結(jié)構(gòu)看，雙管板換熱器采用固定管板式結(jié)構(gòu)，管束不能抽出清洗。
展開 清華《AM》：凝膠拉伸法制備的鋰離子電池納米孔無收縮隔膜！
c)Al2O3@PE和GS-PI隔膜在高溫下1h的熱穩(wěn)定性；d) Al2O3@PE和GS-PI隔膜的電解質(zhì)滲透行為。在滲透試驗(yàn)中，液體電解質(zhì)與3wt%的黑色墨水混合作為顏色指示劑。
圖4| 基于ARC的電池循環(huán)性能和熱安全測試。a)用Al2O3@PE和GS-PI隔板的1Ah NCM622/石墨袋裝電池在室溫下的循環(huán)穩(wěn)定性和倍率放電容量。試驗(yàn)采用恒流(0.5C)-恒壓(4.2V，0.05C截止)充電和恒流放電(0.5C~5C)模式。b)60°C下NCM622/石墨硬 幣電池的循環(huán)性能試驗(yàn)采用恒流充放電(0.5C/0.5C)方式。c)基于ARC的熱安全試驗(yàn)圖像。d)基于ARC的不同隔板的充滿電1Ah電池的dt/dt分布隨溫度的變化。
展開 陳國楨：關(guān)于土壓力計(jì)算的若干問題討論
這是以界限含水量為基礎(chǔ)估算 ξ 值的思路；另外，通過土體滲透系數(shù)試驗(yàn)確定 ξ。土體黏粒成分越多，吸附水就越多，土中吸附水占據(jù)的比例就越大，滲透系數(shù)與孔隙比關(guān)系曲線向 e 軸正向平移量就越大。土的滲透系數(shù)與孔隙比直接相關(guān)，孔隙比越大土的滲透系數(shù)越大。
3.對水土壓力計(jì)算的再認(rèn)識及建議
（1）土壓力計(jì)算的本質(zhì)問題
水土壓力計(jì)算說到底就是巖土工程的數(shù)學(xué)模型如何建立和運(yùn)用問題。
水土壓力計(jì)算是一種方法的問題，水土分算與合算不是錯(cuò)與對的問題。數(shù)學(xué)模型是為工程目標(biāo)服務(wù)的，地質(zhì)情況越復(fù)雜，模型的適應(yīng)性就越局限。對土水二相結(jié)構(gòu)，σ =σ′+μ，肯定正確。但分算或合算要看土層里水土關(guān)系，還要區(qū)分原始的或改造過的。
先說原始的地層。重要的不是孔隙中水的分布，而是孔隙的連通性，實(shí)驗(yàn)室測量的是滲透率。如果滲透率很高，水應(yīng)力會與土應(yīng)力相當(dāng)，自然可以合算，可能算水應(yīng)力更方便。如果滲透率極低，也不需要分算，把μ看成近似于 0 就行。
還有一種情況是兩者差別不大，合算的誤差在可接受范圍之內(nèi)。關(guān)鍵是當(dāng)水應(yīng)力的影響不可忽視又與土層應(yīng)力差別較大時(shí)，分算可能更正確。還有土層里的水可分為結(jié)合水（包括結(jié)晶水和絡(luò)合水）、束縛水和自由水。結(jié)合水是土層不可分割的一部分，束縛水是困在不連通孔隙里的水，在原始狀態(tài)下，都按土層應(yīng)力算，沒有影響。自由水是可流動的，其應(yīng)力傳遞與滲透率相關(guān)。土層的不均一性是另一個(gè)問題。
總之，考慮問題越細(xì)，模型就越復(fù)雜，通用性也越差。太沙基數(shù)學(xué)公式具有廣泛的通用性，因此這個(gè)模型就是理想型、標(biāo)準(zhǔn)型的。當(dāng)你把它運(yùn)用到局部的、具體的某一個(gè)點(diǎn)上，也許就是非標(biāo)準(zhǔn)的地層狀況，計(jì)算的結(jié)果就會有差異。對這種差異要認(rèn)識到它是正常的，而不是公式錯(cuò)誤造成的。這也是一個(gè)對巖土工程的認(rèn)識問題。
展開 雙85一般測多久？如何等效實(shí)際壽命？
可靠性的"雙 85“試驗(yàn)被廣泛地應(yīng)用于 LED 和光伏行業(yè)中，LED 的光源，模組和配件都需要進(jìn)行可靠性的"雙 85“試驗(yàn)去再現(xiàn)高溫濕的環(huán)境對其組件的破壞;同時(shí)這個(gè)也是產(chǎn)品壽命測試常使用的一個(gè)環(huán)境試驗(yàn)條件，對焊接組件,可靠性的"雙 85“試驗(yàn)可以考驗(yàn)其抵抗高溫濕氣的長期滲透的能力;對于塑膠組件，可靠性的"雙 85“試驗(yàn)則可以考核材料的力學(xué)、耐黃、耐熱、耐酸堿鹽等方面的性能，特別是試驗(yàn)前后的數(shù)據(jù)對比更能夠顯示出這種趨勢。
可靠性的"雙 85“試驗(yàn)已經(jīng)滲透至各行各業(yè)中去，電子電工、通訊技術(shù)、儀表儀器、車輛醫(yī)療、塑膠制品、航天航空等行業(yè)廣泛的應(yīng)用。
高溫高濕測試
展開 關(guān)于外摻氧化鎂對混凝土耐久性的影響研究
1 試驗(yàn)原材料
水泥采用曲阜中聯(lián)水泥有限公司出品的基準(zhǔn)水泥。粉煤灰檢驗(yàn)符合GB/T1596 - 2005《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》中F 類Ⅱ級粉煤灰技術(shù)要求。粉煤灰摻量為30%。砂采用細(xì)度模數(shù)2. 7 的中砂，粗集料為石子，連續(xù)級配5 ～ 20mm。
2 外摻氧化鎂對混凝土抗?jié)B性的影響
抗?jié)B性能是衡量混凝土抵抗液體和氣體滲透作用的能力，是混凝土的一項(xiàng)重要物理性質(zhì)。為考察氧化鎂摻量對混凝土抗?jié)B性能的影響，分別進(jìn)行氧化鎂摻量為0、2%、4%、6% 的混凝土在3. 5MPa 下的抗?jié)B試驗(yàn)中滲透平均高度分別為27. 8mm、24mm、22. 5mm、21. 5mm。我們可以看出外摻氧化鎂對混凝土的抗?jié)B性能有較好的提高，未摻氧化鎂的混凝土的平均滲透高度為27. 8mm，而摻氧化鎂的混凝土抗?jié)B性均小于27. 8mm。且隨著氧化鎂摻量的提高滲透高度逐漸減小，但氧化鎂摻量的增加對減小滲透高度的作用逐漸減弱。
這是由于混凝土中氧化鎂水化時(shí)產(chǎn)生的氫氧化鎂晶體聚集在氧化鎂顆粒表面，充填了混凝土內(nèi)部毛細(xì)孔，使混凝土的孔隙率減小，從而增強(qiáng)了混凝土的阻水能力，提高了混凝土的抗?jié)B性。
3 外摻氧化鎂對混凝土抗凍性的影響
混凝土抗凍性是指混凝土處于反復(fù)凍融循環(huán)條件下抵抗膨脹開裂的能力，可用相對動彈模和質(zhì)量損失率兩指標(biāo)來衡量。
對外摻氧化鎂的混凝土抗凍性的研究結(jié)果目前并不統(tǒng)一。李方賢采用慢凍法進(jìn)行抗凍試驗(yàn)，氧化鎂采用內(nèi)摻方式，取代水泥用量，結(jié)果表明摻MgO 膨脹劑混凝土較普通混凝土的抗凍性有較大的提高。李承木采用快速凍融法試驗(yàn)，研究顯示氧化鎂混凝土在凍融33 次以后，相對動彈模損失在50%以下，重量損失在1. 5% 左右，而未摻氧化鎂混凝土在凍融23 次后，相對動彈模損失在60% 以下，重量損失在2. 4%左右。
展開 
【解析】真空壓力浸漆絕緣工藝研究
理論上，VPI的應(yīng)用，真空和壓力可以做得相當(dāng)?shù)母撸?dāng)然成本也高了， 在應(yīng)用試驗(yàn)和實(shí)際工作中，我們發(fā)現(xiàn)，真空環(huán)境對于某一溫度條件下的一種浸漬漆液，當(dāng)其真空低于某一絕對壓力的數(shù)值時(shí)，亦即達(dá)到某一對應(yīng)的“臨界”真空時(shí)，會導(dǎo)致該浸漬漆液中大量泡沫和液面大量霧氣的產(chǎn)生，即發(fā)生“沫化”和“霧化”現(xiàn)象。
“沫化”造成漆液中大量空穴，會阻礙浸滲。
“霧化”致使溶劑或稀釋劑大量逸出，會影響固化，對于壓力，原則上加壓是為了使漆液更容易進(jìn)入填充空隙，輸漆過程實(shí)際上就有一個(gè)大氣壓。
如果絕緣結(jié)構(gòu)內(nèi)毛細(xì)管的潤濕性已經(jīng)平衡，則增加壓力對整個(gè)絕緣結(jié)構(gòu)的填充并無明顯作用，除非在固化時(shí)一直維持增加的壓力，所以，增加填充的有效途徑，是降低漆的粘度和減小絕緣結(jié)構(gòu)空隙、提高毛細(xì)管效應(yīng)，而不是提高壓力。
根據(jù)“粘度與壓力對滲透速率”的試驗(yàn)，其數(shù)據(jù)顯示：
當(dāng)漆液粘度較大時(shí)，增大壓力對填充速度有較大作用，在漆液粘度小時(shí)，增大壓力對填充速度的作用不顯著。
然而，漆液粘度卻對填充速度具有十分顯著的影響，二者呈反比關(guān)系，此可見，在VPI工藝的應(yīng)用中，偏面強(qiáng)調(diào)和單純追求高真空或高壓力，是盲目和無益的。
展開 【科普】膠粘劑和粘接的試驗(yàn)方法匯總
(6)ASTMD3167-76(1981)--浮輥剝離強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
(7)GB2791-81--膠粘劑T剝離強(qiáng)度測定方法(金屬對金屬)。
(8)GB2792-81--壓敏膠帶1800剝離強(qiáng)度測定方法。
(9)GB2790-81--膠粘劑1800剝離強(qiáng)度測定方法(金屬對金屬)。
(10)HG4-854-81--硫化橡膠與金屬剝離強(qiáng)度試驗(yàn)方法。
27氣味
ASTMD4339-84--測定膠粘劑氣味的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
28滲透性
ASTMD1916-69(1980)--膠粘劑滲透性的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
29輻射(含光曝曬)
ASTMD904-57(1981)--粘接試件曝露于人造光源(碳-弧光型)和自然光源的標(biāo)準(zhǔn)實(shí)踐。
ASTMD1879-70(1981)--膠粘劑曝露于高能輻射下的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
30橡膠膠粘劑試驗(yàn)
ASTMD816-82--橡膠膠粘劑的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
31鹽霧試驗(yàn)
(1)ASTMB117-73(1979)--鹽霧試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)方法。
(2)ASTMG85-84--改進(jìn)的鹽霧試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)實(shí)踐。在鹽霧中引入酸和SO2，比B117法的腐蝕環(huán)境更嚴(yán)重。
32剪切強(qiáng)度(拉伸剪切)
(1)ASTME229-70(1981)--結(jié)構(gòu)膠粘劑的剪切強(qiáng)度和剪切模量的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
(2)ASTMD905-49(1981)--粘接接頭壓縮剪切強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
(3)ASTMD906-82--膠合板結(jié)構(gòu)中膠粘劑拉伸剪切強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法。
(4)ASTMD1002-72(1983)--膠粘劑拉伸剪切強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法(金屬對金屬)。
(5)ASTMD1144-84--測定粘接強(qiáng)度發(fā)展的標(biāo)準(zhǔn)實(shí)踐。
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