拉伸變形的案例
ls-dyna彈塑性材料拉伸變形k文件 ￥2.9
<p>如下圖所示，這是筆者自己做的彈塑性拉伸變形模型，采用ls-prepost建模，ls-dyna做求解器。
金屬學(xué)報(bào)：孿生誘發(fā)軟化與強(qiáng)化效應(yīng)的Cu晶體塑性行為模擬
圖2 Cu單晶沿[541]和[163]取向拉伸變形過(guò)程中真應(yīng)力和孿晶體積分?jǐn)?shù)隨應(yīng)變演化的模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果
圖3 Cu單晶沿[541]取向拉伸變形過(guò)程中各滑移系和孿生系的激活演化結(jié)果
為了反映多晶中晶粒的組織形貌及取向特征，基于Voronoi的特征微元重構(gòu)多晶微結(jié)構(gòu)，如圖4所示。該幾何模型由開(kāi)源軟件Neper建立，約包含100個(gè)等軸晶粒。
圖4 Cu多晶拉伸過(guò)程晶體塑性有限元模型示意圖
為了揭示多晶變形過(guò)程中孿晶對(duì)宏觀力學(xué)響應(yīng)的影響，圖5給出了Cu多晶拉伸過(guò)程中宏觀塑性行為的演化結(jié)果。進(jìn)一步分析Cu多晶和單晶變形過(guò)程中孿生機(jī)制對(duì)應(yīng)變硬化行為的影響，圖6給出了Cu單晶和多晶拉伸變形過(guò)程的應(yīng)變硬化率演化結(jié)果。
圖5 Cu多晶拉伸變形過(guò)程中真應(yīng)力、位錯(cuò)密度和孿晶體積分?jǐn)?shù)隨應(yīng)變的演化曲線
圖6 不同取向Cu單晶和多晶變形過(guò)程中的應(yīng)變硬化演化曲線
為了直觀反映位錯(cuò)滑移和孿生機(jī)制對(duì)Cu多晶變形過(guò)程中宏觀塑性行為影響，圖7給出了Cu多晶加載結(jié)束時(shí)對(duì)應(yīng)的位錯(cuò)密度和孿晶體分布結(jié)果。，圖8給出了Cu多晶塑性變形過(guò)程中不同應(yīng)變時(shí)對(duì)應(yīng)的孿晶體積分布結(jié)果。可以看出Cu多晶塑性變形過(guò)程中受晶體取向、晶粒形狀及晶粒間交互作用等因素影響，各晶粒內(nèi)位錯(cuò)密度分布不均勻，位錯(cuò)密度主要集中在晶界處。孿晶也首先在晶界處形成，隨著應(yīng)變?cè)黾樱Яｉg交互作用逐漸增強(qiáng)，在晶粒間交互作用下不利于孿生取向的晶粒也逐漸形成孿晶。
圖7 多晶Cu拉伸變形后對(duì)應(yīng)的位錯(cuò)密度和孿晶體積分布
圖8 多晶Cu拉伸變形過(guò)程中不同應(yīng)變對(duì)應(yīng)的孿晶體積分布
相關(guān)研究成果以“孿生誘發(fā)軟化與強(qiáng)化效應(yīng)的Cu晶體塑性行為模擬”為題發(fā)表在金屬學(xué)報(bào)上（第58卷第3期2022年3月）,論文第一作者為郭祥如，通訊作者是申俊杰。
展開(kāi) 基于meshfree直桿拉伸的軸向變形問(wèn)題與workbench對(duì)比
基于材料力學(xué)基礎(chǔ)問(wèn)題——直桿拉伸的軸向變形問(wèn)題，對(duì)meshfree和workbench進(jìn)行了一個(gè)簡(jiǎn)單的比較
問(wèn)題描述
基于meshfree是對(duì)實(shí)體進(jìn)行分析，workbench便不使用線體梁分析，均用ug建模
材料彈性模量2e+11Pa，泊松比0（上為workbench，下為meshfree，后同）
約束
結(jié)果
結(jié)論
在操作方面，meshfree的操作更為簡(jiǎn)便，所有的操作都在同一界面，介于meshfree分析的實(shí)體問(wèn)題，對(duì)于梁，桿等簡(jiǎn)化模型分析與workbench不好比較，在最大變形處二者答案均與理論值一樣，在起始點(diǎn)（即最小值點(diǎn)）meshfree的值與理論的0不相符（由于本人學(xué)識(shí)有限不甚了解其中緣由），meshfree可以快捷的任取某一點(diǎn)的值也是其一大優(yōu)點(diǎn)
對(duì)于想學(xué)習(xí)分析的新手來(lái)說(shuō)，meshfree更有優(yōu)勢(shì)，workbench如果對(duì)網(wǎng)格劃分理解不夠，新手就很容易出現(xiàn)如下問(wèn)題，網(wǎng)格過(guò)于大而導(dǎo)致計(jì)算失敗（當(dāng)然一般人是不會(huì)犯這種錯(cuò)誤的，僅舉例）
總體來(lái)說(shuō)meshfree對(duì)于設(shè)計(jì)人員進(jìn)行定性分析設(shè)計(jì)來(lái)說(shuō)還是十分便捷的，易于上手，對(duì)于后期的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化分析估計(jì)還是需要努力的（僅個(gè)人觀點(diǎn)，如有問(wèn)題請(qǐng)多加指教）
展開(kāi) 基于黃umat探究Mg-Cu雙相材料簡(jiǎn)單拉伸下的變形行為------案例十一
基于黃umat探究Mg-Cu雙相材料簡(jiǎn)單拉伸下的變形行為
案例實(shí)操
1，建立包含500個(gè)晶粒的多晶模型，模型尺寸0.6*0.3*0.05（mm）
2，對(duì)晶粒編號(hào)1-250賦予Cu的屬性（參數(shù)來(lái)自于黃畢業(yè)論文）251-500賦予AZ31材料的屬性，考慮三組滑移系和一組拉伸孿晶系
3，X0方向固定，施加X(jué)1方向的25%工程應(yīng)變的單向拉伸載荷
4，指定對(duì)應(yīng)的單元類型C3D4
5，提交與后處理材料數(shù)據(jù)
晶粒幾何模型
材料屬性分配
載荷的施加
模型的真應(yīng)變分布情況
模型的應(yīng)力分布情況
模型的應(yīng)力分布情況
模型的累計(jì)塑性應(yīng)變分布情況
發(fā)生孿生部分的Mg
展開(kāi) 
有限變形晶體塑性快速傅里葉變化CPFFT實(shí)現(xiàn)
有限應(yīng)變運(yùn)動(dòng)學(xué) (Finite Strain Kinematics)
在有限變形框架下，總變形梯度被分解為彈性和塑性兩部分。文章強(qiáng)調(diào)了在參考構(gòu)型下求解第一類 Piola-Kirchhoff 應(yīng)力平衡的重要性，這確保了在大旋轉(zhuǎn)、大應(yīng)變工況下計(jì)算的物理準(zhǔn)確性。
應(yīng)力共軛與本構(gòu)更新
為了保證能量守恒，文章在晶體本地坐標(biāo)系下采用 Mandel 應(yīng)力作為滑移驅(qū)動(dòng)力，并配合隱式時(shí)間積分更新塑性變形梯度。
文章的模擬效果如下：
需要注意的是當(dāng)前的這代積分方案和damask的快速傅里葉變化方案計(jì)算效果基本保持一致，整體也是使用fortran語(yǔ)言編寫(xiě)，并使用vtk格式用于輸出，使用paraview可視化。
使用類似的思想，我們可以根據(jù)文章的公式實(shí)現(xiàn)對(duì)應(yīng)的CPFFT的計(jì)算方案。這里展示使用matlab實(shí)現(xiàn)對(duì)應(yīng)的CPFFT方案，matlab的顯著優(yōu)勢(shì)可以很容易和相場(chǎng)和再結(jié)晶去結(jié)合，因此后續(xù)非常容易擴(kuò)展。
使用FFT作為邊值問(wèn)題的求解器，使用固定點(diǎn)迭代完成內(nèi)部的晶體塑性迭代。使用經(jīng)典的位錯(cuò)密度模型計(jì)算硬化和熱激活流動(dòng)方程計(jì)算滑移系的剪切變形。
初始RVE模型使用neper建模，建立一個(gè)包含100個(gè)晶粒的多晶模型：
matlab導(dǎo)入幾何模型網(wǎng)格：
并沿著X方向進(jìn)行1.0%的拉伸變形，所有量綱使用m-s-pa。
拉伸變形結(jié)束后的累計(jì)剪切滑移結(jié)果：
拉伸變形結(jié)束后的統(tǒng)計(jì)儲(chǔ)存位錯(cuò)密度分布結(jié)果：
拉伸變形結(jié)束后的幾何必須位錯(cuò)密度分布結(jié)果：
展開(kāi) 基于Prisms晶體塑性軟件FCC材料拉伸壓縮軋制的織構(gòu)演化------案例十五 ￥199
? 基于Prisms晶體塑性軟件FCC材料拉伸壓縮軋制的織構(gòu)演化
案例實(shí)操
1，基于dream3d管道生成長(zhǎng)寬高為32*32*32的多晶模型，共包含322個(gè)晶粒
2，對(duì)于fcc，bcc材料分別施加工程應(yīng)變?yōu)?0%的拉伸和壓縮載荷
3，得到材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線和變形后的取向分布情況
材料的初始取向分布
初始的晶體幾何模型
拉伸變形后材料的等效應(yīng)力分情況
拉伸變形后等效塑性應(yīng)變分布情況
拉伸變形后的取向分布
模型的應(yīng)力應(yīng)變曲線
壓縮變形后等效應(yīng)力分布情況
壓縮變形后等效塑性應(yīng)變分布情況
壓縮變形后的取向分布
平面應(yīng)變壓縮變形后應(yīng)力分布
平面應(yīng)變壓縮變形后等效塑性應(yīng)變分布
平面應(yīng)變壓縮的取向分布（相比于vpsc軋制織構(gòu)不明顯）
展開(kāi) 基于無(wú)網(wǎng)格（mesh-free）策略實(shí)現(xiàn)單積分點(diǎn)幾何必須為錯(cuò)（GND）的計(jì)算
作者使用的方案對(duì)于顯示大變形分析計(jì)算效率非常高，使用標(biāo)準(zhǔn)的C3D8R單積分點(diǎn)即可正常運(yùn)行，并將所提出的數(shù)值模型應(yīng)用于銅箔拉伸和杯沖過(guò)程中的尺寸效應(yīng)分析，模擬效果如下：
作者的研究證明：通過(guò) MLS 在 VUMAT 里計(jì)算 GND，可以在 ABAQUS 中完整重現(xiàn)微成形的尺寸效應(yīng)，并清晰揭示“GND 在晶界和局部剪切帶聚集”是強(qiáng)化的主要來(lái)源，同時(shí)保證數(shù)值方法可擴(kuò)展、可工程化。詳細(xì)的數(shù)值實(shí)現(xiàn)策略可以參考原始文獻(xiàn)。
使用文章提到的策略，嘗試進(jìn)行數(shù)值顯示，首先在umat隱式中進(jìn)行實(shí)現(xiàn)，并在后續(xù)中修改為vumat即可。實(shí)現(xiàn)策略驗(yàn)證使用包含200個(gè)晶粒的二維模型拉伸驗(yàn)證。分別使用CPE6單元（二維多積分點(diǎn)，使用傳統(tǒng)的GND計(jì)算方案），CPE3單元（mesh-free策略），模型共包含27119，SSD計(jì)算使用經(jīng)典的KM模型，流動(dòng)方程使用唯象的冪律模型，取向隨機(jī)分配給不同晶粒
初始多晶模型和網(wǎng)格如下：
拉伸變形10%后應(yīng)力分布：
傳統(tǒng)方案：
MLS方案：
拉伸變形10%后累計(jì)剪切分布：
傳統(tǒng)方案：
MLS方案：
拉伸變形10%后SSD分布：
傳統(tǒng)方案：
MLS方案：
拉伸變形10%后GND分布：
傳統(tǒng)方案：
MLS方案：
總的計(jì)算時(shí)間
傳統(tǒng)方案：60分鐘15秒
MLS方案：36分鐘12秒
可以看到MLS方案的計(jì)算策略計(jì)算效率通常會(huì)顯著高于傳統(tǒng)的GND計(jì)算策略，并且數(shù)值實(shí)現(xiàn)顯然更適合在vumat框架中（計(jì)算效率高，單元類型適應(yīng)性強(qiáng)），而且可以抑制局部網(wǎng)格噪聲，因此在大變形，接觸分析，成型計(jì)算中是一種非常合適的選擇。
展開(kāi) 基于atex軟件實(shí)現(xiàn)FCC，BCC，HCP織構(gòu)演化預(yù)測(cè)------案例十六
初始取向隨機(jī)
多晶模型圖
FCC（BCC）初始取向分布圖
HCP初始取向分布圖
2，采用內(nèi)置的鋁的本構(gòu)模型，并賦值給所有的模型
材料屬性分配圖
3，分別采用單向拉伸，壓縮，平面應(yīng)變壓縮100%去模擬變形后織構(gòu)演化
FCC拉伸變形后取向分布圖
FCC壓縮變形后取向分布圖
FCC平面應(yīng)變壓縮后取向分布圖
BCC拉伸變形后取向分布圖
BCC壓縮變形后取向分布圖
BCC平面應(yīng)變壓縮后取向分布圖
HCP壓縮變形后取向分布圖
HCP拉伸變形后取向分布圖
HCP平面應(yīng)變后取向分布圖
展開(kāi) 不銹鋼沖壓件拉伸開(kāi)裂現(xiàn)象，如何解決？
不銹鋼沖壓件拉伸有時(shí)會(huì)出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象，常見(jiàn)的有四種，分別是拉伸變形之后發(fā)生、從凹模內(nèi)退出時(shí)立即發(fā)生、拉伸變形后受撞擊或振動(dòng)時(shí)發(fā)生、拉伸變形后存在一段時(shí)間或使用中發(fā)生。不銹鋼沖壓件側(cè)壁橫向或點(diǎn)狀開(kāi)裂缺陷的產(chǎn)生可能是材料的夾雜物、鐵素體等材料晶間缺陷造成，也可能是不銹鋼沖壓件加工過(guò)程中的拉深工藝及拉深油等因素造成。
304不銹鋼拉深件側(cè)壁的橫向或點(diǎn)狀開(kāi)裂現(xiàn)象主要是由材料基體中存在的夾雜物或鐵素體導(dǎo)致，因此在不銹鋼的生產(chǎn)制造過(guò)程中應(yīng)控制好以下兩點(diǎn)：
（1）提高材料的純凈度，降低不銹鋼材料基體中夾雜物的含量。
（2）改善成分設(shè)計(jì)及熱、冷軋退火工藝，降低不銹鋼材料基體中鐵素體的含量。
但由于不銹鋼材料在生產(chǎn)過(guò)程中不可避免地會(huì)存在此兩種制造缺陷，因此在保溫杯、壓力鍋內(nèi)膽等沖壓制品加工過(guò)程中也可采取適當(dāng)?shù)墓に嚧胧﹣?lái)減輕或避免由夾雜物或鐵素體缺陷導(dǎo)致的開(kāi)裂現(xiàn)象：
（1）將成形方式由減薄拉深改為等厚拉深。
（2）增加拉深道次，增大凹模圓角半徑，降低材料的變形難度。
（3）適當(dāng)增大拉深油的黏稠度，促進(jìn)材料均勻變形，避免應(yīng)力過(guò)于集中。
展開(kāi) 中南大學(xué)《Acta》：鋁合金變形過(guò)程納米析出與位錯(cuò)的交互作用！
相關(guān)研究成果以“鋁鎂硅合金中β″和β?析出相在拉伸過(guò)程中的剪切和旋轉(zhuǎn)：原位及離位研究（Shearing and rotation of β″ and β? precipitates in an Al-Mg-Si alloy under tensile deformation: In-situ and ex-situ studies）”為題，于2021年11月發(fā)表在Acta Materialia雜志上。
論文鏈接：
https://doi.org/10.1016/j.actamat.2021.117310
對(duì)于汽車輕量化板材所用的Al-Mg-Si合金，共格β″和半共格β?納米析出相是最主要的強(qiáng)化相，其對(duì)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻礙作用使得合金強(qiáng)度提升。然而，目前學(xué)界關(guān)于β″相是被位錯(cuò)切過(guò)還是繞過(guò)以及對(duì)應(yīng)的臨界尺寸尚存爭(zhēng)議，且對(duì)于β″和β?相在拉伸等變形過(guò)程中的其他力學(xué)行為缺乏認(rèn)識(shí)。這些問(wèn)題的解決，對(duì)進(jìn)一步推動(dòng)鋁合金集成計(jì)算材料工程的發(fā)展至關(guān)重要。
為解決以上問(wèn)題，研究團(tuán)隊(duì)首先通過(guò)原位透射電鏡納米力學(xué)實(shí)驗(yàn)，清楚地觀察到β″析出相被位錯(cuò)切過(guò)的過(guò)程（見(jiàn)圖1）。由于該樣品只含β″相且其幾乎是所有文獻(xiàn)報(bào)道中最粗大的，故可以推斷β″相在全尺寸范圍內(nèi)均可被位錯(cuò)切過(guò)。通過(guò)在透射電鏡中對(duì)宏觀拉伸樣品斷口進(jìn)行離位觀察分析，發(fā)現(xiàn)β″相在樣品拉伸變形過(guò)程中還發(fā)生了破碎和旋轉(zhuǎn)（如圖2a）。通過(guò)耦合透射電鏡和原子探針層析（APT）技術(shù)對(duì)β″和β?兩種析出相共存的另一拉伸斷口樣品進(jìn)行分析（見(jiàn)圖2b-e），進(jìn)一步證實(shí)了β″相的破碎與旋轉(zhuǎn)，并發(fā)現(xiàn)β?相經(jīng)過(guò)類似的拉伸變形后仍有很大概率能保持較為完整的針狀形貌，或雖然部分破碎但其針狀形貌仍可辨認(rèn)。
展開(kāi) 加薪必備：16種沖壓拉伸成型工藝加工方法
拉伸加工：使用壓板裝置，利用凸模的沖壓力，將平板材的一部分或者全部拉入凹模型腔內(nèi)，使之成形為帶底的容器。容器的側(cè)壁與拉伸方向平行的加工，是單純的拉伸加工，而對(duì)圓錐（或角錐）形容器、半球形容器及拋物線面容器等的拉伸加工，其中還包含擴(kuò)形加工。
再拉伸加工：即對(duì)一次拉伸加工無(wú)法完成的深拉伸產(chǎn)品，需要將拉伸加工的成形產(chǎn)品進(jìn)行再次拉伸，以增加成形容器的深度。
逆向拉伸加工：將前工序的拉伸工件進(jìn)行反向拉伸，工件內(nèi)側(cè)變成外側(cè)，并使其外徑變小的加工。
變薄拉伸加工：用凸模將已成形容器擠入比容器外徑稍小的凹模型腔內(nèi)，使帶底的容器外徑變小，同時(shí)壁厚變薄，既消除壁厚偏差，又使容器表面光滑。
使用沖壓設(shè)備進(jìn)行五金沖壓拉伸加工時(shí)，包括以下16種類型：
1、圓筒拉伸加工（Round drawing）：帶凸緣（法蘭）圓筒產(chǎn)品的拉伸。法蘭與底部均為平面形狀，圓筒側(cè)壁為軸對(duì)稱，在同一圓周上變形均勻分布，法蘭上毛坯產(chǎn)生拉深變形。
2、橢圓拉伸加工（Ellipse drawing）：法蘭上毛坯的變形為拉伸變形，但變形量與變形比沿輪廓形狀相應(yīng)變化。曲率越大的部分，毛坯的塑性變形量就越大；反之，曲率越小的部分，毛坯的塑性變形越小。
3、矩形拉伸加工（Rectangular drawing）：一次拉伸成形的低矩形件。拉伸時(shí)，凸緣變形區(qū)圓角處的拉伸阻力大于直邊處的拉伸阻力，圓角處的變形程度大于直邊處的變形程度。
4、山形拉伸加工（Hill drawing）：沖壓件的側(cè)壁為斜面時(shí)，側(cè)壁在沖壓過(guò)程中是懸空的，不貼模，直到成形結(jié)束時(shí)才貼模。成形時(shí)側(cè)壁的不同部位變形特點(diǎn)不完全相同。
5、丘形拉伸加工（Hill drawing）：丘形蓋板件在成形過(guò)程中的坯件變形不是簡(jiǎn)單的拉伸變形，而是拉伸和脹形變形同時(shí)存在的復(fù)合成形。
展開(kāi) 
基于粘塑性自恰模型（VPSC）的鈦合金拉伸壓縮織構(gòu)演變模擬
可以看出，相比于拉伸變形，壓縮過(guò)程中錐面滑移的活性更高因此其發(fā)揮了更大的作用去協(xié)調(diào)變形，而基面滑移活性有所下降，柱面滑移以及拉伸孿晶和壓縮孿晶的變化趨勢(shì)則與拉伸變形基本相同。
圖7 VPSC預(yù)測(cè)的拉伸過(guò)程中變形機(jī)制活性 圖8 VPSC預(yù)測(cè)的壓縮過(guò)程中變形機(jī)制活性
最后，有相關(guān)需求歡迎通過(guò)公眾號(hào)“320科技工作室”與我們聯(lián)絡(luò)。
沖壓拉伸加工的16種類型，高手也不一定全懂！
曲率越大的部分，毛坯的塑性變形量就越大；反之，曲率越小的部分，毛坯的塑性變形越小。
3、矩形拉伸加工（Rectangular drawing）：
一次拉伸成形的低矩形件。拉伸時(shí)，凸緣變形區(qū)圓角處的拉伸阻力大于直邊處的拉伸阻力，圓角處的變形程度大于直邊處的變形程度。
4、山形拉伸加工（Hill drawing）：
沖壓件的側(cè)壁為斜面時(shí)，側(cè)壁在沖壓過(guò)程中是懸空的，不貼模，直到成形結(jié)束時(shí)才貼模。成形時(shí)側(cè)壁的不同部位變形特點(diǎn)不完全相同。
5、丘形拉伸加工（Hill drawing）：
丘形蓋板件在成形過(guò)程中的坯件變形不是簡(jiǎn)單的拉伸變形，而是拉伸和脹形變形同時(shí)存在的復(fù)合成形。壓料面上坯件的變形為拉伸變形（徑向?yàn)槔瓚?yīng)力，切向?yàn)閴簯?yīng)力），而輪廓內(nèi)部（特別是中心區(qū)域）坯件的變形為脹形變形（徑向和切向均為拉應(yīng)力）。
6、帶凸緣半球形拉伸加工（With flange hemisphere drawing）：
球形件拉伸時(shí)，毛坯與凸模的球形頂部局部接觸，其余大部分處于懸空的不受約束的自由狀態(tài)。因此，此類球面零件拉伸的主要工藝問(wèn)題在于局部接觸部分的嚴(yán)重變薄，或曲面部分的失穩(wěn)起皺。
7、法蘭盤(pán)拉伸加工（Flange drawing）：
將拉伸產(chǎn)品的法蘭盤(pán)部分進(jìn)行淺拉伸的加工。其應(yīng)力應(yīng)變情況類似于壓縮翻邊。由于切向受壓應(yīng)力，容易起皺，故成形極限主要受壓縮起皺的限制。
展開(kāi) 沖壓加工的翻邊工藝簡(jiǎn)介
內(nèi)孔翻邊主要的變形是坯料受切向和徑向拉伸，越接近孔邊緣變形越大，因此，內(nèi)孔翻邊的失敗往往是邊緣拉裂，拉裂與否主要是取決于拉伸變形的大小。
外緣翻邊：外凸的外緣翻邊其變形性質(zhì)、變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)與不用壓邊圈的淺拉深一樣，其變形區(qū)主要是切向壓應(yīng)力，變形過(guò)程中材料易起皺；內(nèi)凹的外緣翻邊，其特點(diǎn)近似于內(nèi)孔翻邊，變形區(qū)主要是切向拉伸變形，變形過(guò)程中材料邊緣易開(kāi)裂。從變形性質(zhì)來(lái)看，復(fù)雜形狀的零件的外緣翻邊是彎曲、拉深、內(nèi)孔翻邊等的組合。
內(nèi)孔翻邊的變形程度能通過(guò)各種材料的翻邊系數(shù)來(lái)查得；外緣翻邊的變形程度能通過(guò)材料的外緣翻邊允許的極限變形程度表來(lái)查得。只有充分了解了材料的各方面的性能，才能在實(shí)際沖壓加工中真正的提高生產(chǎn)效率，少出廢品，提高經(jīng)濟(jì)效益。
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展開(kāi) ABAQUS 單向拉伸大變形模擬
靜態(tài)模擬一種軟材料POE的單向拉伸，拉伸應(yīng)變希望到300%，但是總是在100%就失敗了。不知道哪里出了問(wèn)題，有沒(méi)有高手幫幫忙。
