幾何大變形的案例
ANSYS beam梁模態(tài)分析，包括考慮預(yù)應(yīng)力和大變形下的預(yù)應(yīng)力模態(tài)分析 ￥5
一邊固定考慮預(yù)應(yīng)力下的模態(tài)
前三階模態(tài)
SET TIME/FREQ LOAD STEP SUBSTEP CUMULATIVE
1 1.9673 1 1 1
2 40.145 1 2 2
3 118.74 1 3 3
3.考慮到幾何大變形情況下的模態(tài)分析
前三階模態(tài)
SET TIME/FREQ LOAD STEP SUBSTEP CUMULATIVE
1 4.7743 1 1 1
2 37.859 1 2 2
3 110.28 1 3 3
看出來(lái)，有預(yù)應(yīng)力情況下，第一階頻率會(huì)變小，這是因?yàn)椋诹硪欢它c(diǎn)的力作用下，有預(yù)應(yīng)力的情況下，端點(diǎn)位移變大 ，剛度減小，考慮幾何大變情況下，端點(diǎn)作用力下，位移增加了，但是比單純線(xiàn)性考慮時(shí)，較小。所以剛度居中。
具體命令流見(jiàn)beam.txt、beam_pstres.txt和beam_pstres_modal_nlgeom.txt
展開(kāi) CEL與Lagrange模型在大變形分析時(shí)的適用性CEL與Lagrange模型在大變形分析時(shí)的適用性
對(duì)同一個(gè)模型來(lái)講，通常，拉格朗日建模方式計(jì)算更加準(zhǔn)確，計(jì)算效率更高，因?yàn)樗械?em>幾何體都采用拉格朗日單元類(lèi)型，而CEL建模方式的計(jì)算更加耗時(shí)，且產(chǎn)生的文件更大，一個(gè)直接的原因是流體或大變形幾何體是歐拉體模型，采用歐拉單元建模，而歐拉單元的數(shù)量要明顯多于相應(yīng)的拉格朗日模型的單元數(shù)量。
但是，如果模型要經(jīng)歷極大變形，那么這兩種建模方式的優(yōu)劣就要好好評(píng)價(jià)一下了。在大變形分析中，拉格朗日模型容易發(fā)生網(wǎng)格畸變，網(wǎng)格畸變區(qū)的計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性將會(huì)大打折扣，產(chǎn)生不可信的結(jié)果甚至計(jì)算中斷得不到結(jié)果；而CEL模型在犧牲一定的幾何模型精度和結(jié)果準(zhǔn)確性的前提下，計(jì)算會(huì)非常穩(wěn)定，網(wǎng)格不會(huì)發(fā)生畸變，相較于拉格朗日的網(wǎng)格畸變區(qū)反而會(huì)得到更加合理的計(jì)算結(jié)果。所以，在選擇建模分析方式時(shí)，尤其是大變形分析，兩種方法孰優(yōu)孰劣，需要結(jié)合一定的經(jīng)驗(yàn)和以往案例，選擇折中處理或者兩種都用以綜合衡量。
本篇案例是一個(gè)鉚接案例，如下面的示意圖所示。 ? 具體的模型長(zhǎng)下面這樣：左邊是中央截面圖，右面是實(shí)物圖，上下兩部分是沖模，張揚(yáng)帶孔圓盤(pán)是固定模板，上下兩部分沖模同時(shí)施力以使鉚釘達(dá)到最終的變形。 ? 這個(gè)過(guò)程很明顯是一個(gè)極限大變形過(guò)程，我們可能關(guān)心這個(gè)過(guò)程中的三個(gè)問(wèn)題：
1、 鉚釘在成型過(guò)程中的變形是否適當(dāng)？
2、 成型后，鉚釘是否有足夠的力量保持材料的連接？
3、 成型過(guò)程工具的壓力是否足夠？
那么這三個(gè)關(guān)心的問(wèn)題我們可以考察分析鉚釘?shù)?em>變形位移、成型后的等效塑性變形和成型過(guò)程中的沖模受力等變量，去評(píng)估我們關(guān)心的問(wèn)題從而做出一些結(jié)論或改進(jìn)。 本案例不再進(jìn)行step by step的演示，各位小伙伴可以自行練習(xí)。下面來(lái)具體看一下分析模型和相關(guān)結(jié)果。 ?
左邊是拉格朗日建模，右邊是CEL建模。兩種建模方式中，接觸全部采用無(wú)摩擦通用接觸。
展開(kāi) 基于Ansys Workbench的大變形旋轉(zhuǎn)分析 ￥14.9
一 分析背景
塑料齒輪、棘輪或者卡扣結(jié)構(gòu)，往往伴隨著大變形、旋轉(zhuǎn)位移、高泊松比等情況。仿真中的難題主要有：
1.如何方便地施加旋轉(zhuǎn)位移？
2.如何處理大變形、高泊松比導(dǎo)致的網(wǎng)格畸變？（網(wǎng)格，接觸算法，非線(xiàn)性算法，單元類(lèi)型等）
3.如何后處理？（力矩提取，應(yīng)變處理）
本案例做了以下模型（簡(jiǎn)陋又不失細(xì)節(jié)的模型），黃色塊繞著圓柱中心轉(zhuǎn)動(dòng)，綠色的齒受到擠壓。仿真計(jì)算齒能承受的最大破壞力矩，或者安全情況下所能承受的力矩。
圖一 塑料齒輪模型
二 分析過(guò)程
注意，在這個(gè)模型中，我把所有能夠提高收斂性的方法都加上了。一般情況下是不需要的。
2.1 建模及幾何設(shè)置
模型如圖一，然后設(shè)置Geometry的Element Control為Manual。
然后設(shè)置幾何體為減縮積分模型（主要針對(duì)大變形幾何）。
圖二 手動(dòng)單元控制
展開(kāi) 【iSolver案例分享】無(wú)鉸拱的幾何非線(xiàn)性分析
引言：結(jié)構(gòu)有限元求解器iSolver已發(fā)展到一定階段，現(xiàn)采用結(jié)構(gòu)有限元軟件iSolver進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，iSolver可使用Abaqus作為前后處理工具，本帖以無(wú)腳拱的幾何非線(xiàn)性大變形分析為例，將iSolver求解器和Abaqus計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，比對(duì)兩種有限元軟件的計(jì)算結(jié)果。
問(wèn)題描述：
如下圖所示的拱圈，兩端拱腳固定約束，拱頂承受豎向均布荷載。考慮幾何大變形，求解拱圈在荷載作用下的位移和應(yīng)力分布。
操作：
（1）建立幾何模型：分別畫(huà)出拱軸線(xiàn)和截面，使用sweep功能生成拱圈幾何模型。為了荷載施加方便，在拱頂截面將拱圈切分。
（2）材料及截面賦予
使用線(xiàn)彈性材料本構(gòu)，混凝土的彈性模量3.0×104MPa，泊松比0.2。創(chuàng)建solid,homogeneous截面并賦予拱圈。
（3）分析步創(chuàng)建
打開(kāi)幾何大變形開(kāi)關(guān)，設(shè)置初始增量步為0.01，最大增量步為0.02。
為了方便的查看拱頂?shù)暮奢d位移曲線(xiàn)，需要?jiǎng)?chuàng)建拱頂?shù)募希⒃跉v史輸出中定義該集合的力和位移的輸出。
（4）荷載及邊界條件施加
兩端拱腳截面約束x、y、z三個(gè)方向的平動(dòng)自由度，為方便收斂，在拱頂施加y向的強(qiáng)制位移位移。
（5）網(wǎng)格劃分
為配合iSolver求解器，選用C3D8單元進(jìn)行求解。
（6）求解
分別提交abaqus和iSolver的求解。
展開(kāi) 
噴嘴的幾何變形設(shè)計(jì)
最近我們提出了一種快速改變現(xiàn)有噴嘴幾何形狀的方法。首先需在CAESES中導(dǎo)入STL格式的幾何文件。下圖顯示了我們用于局部變形的噴嘴模型：
典型噴嘴的幾何形狀
CAESES可以將自由變形（Free Form Deformation）應(yīng)用到已有幾何當(dāng)中。我們需要做的就是：在噴嘴周?chē)鷦?chuàng)建一個(gè)控制體，并定義一些擴(kuò)展策略。通過(guò)這種方式，可以擴(kuò)大噴嘴的尺寸，甚至可以完全改變其形狀。雖然這個(gè)功能在工業(yè)設(shè)計(jì)中會(huì)存在一些局限性，但我們也一直在努力讓它的設(shè)置變得更為靈活多變。以下是一個(gè)控制體設(shè)置的相關(guān)示意圖，為了可視效果我們隱藏了外部的幾何結(jié)構(gòu)：
對(duì)噴嘴建立自由變形
在接下來(lái)的步驟中，我們以擴(kuò)展系數(shù)定義為設(shè)計(jì)變量，以便后續(xù)可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)優(yōu)化研究。下圖顯示了變形控制及其幾何變形效果：
變形控制體改變引起幾何變化
一旦完成噴嘴的設(shè)置，我們便可以將這些應(yīng)用到其他噴嘴模型上，即其他方案也可以實(shí)現(xiàn)同樣的變化。我們已將整個(gè)流程都交付給了負(fù)責(zé)幾何變形的工程師。作為這個(gè)領(lǐng)域的專(zhuān)家，他會(huì)根據(jù)自己的技術(shù)要求和限制，繼續(xù)做一些微調(diào)。最后，他會(huì)運(yùn)行優(yōu)化計(jì)算，整個(gè)過(guò)程是完全自動(dòng)化的（幾何變化/耦合/CFD分析）。
展開(kāi) #從odb或stl文件提取變形后的幾何模型插件（三維） ￥199
<p>ABAQUS采用拉格朗日網(wǎng)格計(jì)算分析的時(shí)候，總是會(huì)遇到網(wǎng)格畸變過(guò)大導(dǎo)致不收斂的問(wèn)題，那么這個(gè)時(shí)候我們網(wǎng)格是通過(guò)采用網(wǎng)格的重新劃分就可以解決，對(duì)于二維模型的網(wǎng)格重新劃分，我們?cè)谇懊娴奶右呀?jīng)介紹過(guò)了，但是對(duì)于三維模型而言，ABAQUS中沒(méi)有直接從結(jié)果odb提取幾何模型的命令，所以，我們就采用插件更加方便簡(jiǎn)潔地提取變形后的幾何模型，具體操作如下：</p><p>1 假如我們獲得了一個(gè)odb文件，變形前后的模型如下：</p><div contenteditable="false" width="100%"><div><img src="https://img.jishulink.com/upload/201812/9213d092eabe4d649aa839525bb4a192.jpg" title="a.jpg" alt="a.jpg" style="max-width:760px;" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/201812/9213d092eabe4d649aa839525bb4a192.jpg?image_process=/format,webp/quality,q_40/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/201812/9213d092eabe4d649aa839525bb4a192.jpg?
展開(kāi) 基于Simufact Welding定向沉積增材仿真的幾何變形補(bǔ)償
為方便對(duì)比分析，在葉片的凹面和凸面各取了6個(gè)點(diǎn)，并提取數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比，如下表所示：
通過(guò)觀(guān)察，零部件在打印過(guò)程中最大的變形量在高度4mm~12mm范圍上，變形最大在在兩個(gè)加強(qiáng)筋之間位置的點(diǎn)位1處，向外凸起約0.46±0.01mm。
反變形補(bǔ)償
為了抑制零部件在打印制造過(guò)程中的變形量，使用Simufact Welding 反變形補(bǔ)償功能，將變形后的零部件進(jìn)行反變形補(bǔ)償。變形與反變形比例縮放示例如下，將計(jì)算得到的變形結(jié)果放大5倍顯示，再將其反變形放大5倍（5倍是為了更好的演示功能，實(shí)際反變形應(yīng)反向放大1倍左右）。
反變形補(bǔ)償是一種用于抑制變形的好方法，我們從幾何輸入端進(jìn)行修正，使用反變形補(bǔ)償?shù)姆绞綄⑽磥?lái)可能的變形進(jìn)行反向補(bǔ)償，二者疊加后將得到高精度打印結(jié)果。其計(jì)算的機(jī)理是通過(guò)仿真所得的變形結(jié)果與原始CAD數(shù)模進(jìn)行比對(duì)，然后將差異反向作用在原始CAD模型上，看似得到了一個(gè)“錯(cuò)誤”的幾何模型，但用它進(jìn)行實(shí)際打印，將得到精度非常高的實(shí)體零部件。
補(bǔ)償效果
通過(guò)進(jìn)行反變形補(bǔ)償，將得到的CAD數(shù)模進(jìn)行正向仿真分析。依據(jù)補(bǔ)償后的數(shù)模進(jìn)行網(wǎng)格的創(chuàng)建與路徑的微調(diào)，其他打印參數(shù)將與原始模型保持一致。經(jīng)調(diào)整，原始17.4m的總路徑長(zhǎng)度變成了17.8m。仿真結(jié)果如下圖所示，反變形補(bǔ)償后，零部件的變形得到了有效抑制。
將原始結(jié)果的6個(gè)變形位置進(jìn)行從新提取分析可得，點(diǎn)位2到6的變形量?jī)H在負(fù)的0.05mm到0.02mm之間。點(diǎn)位1處的變形量最大，約為0.15mm，但原始變形量0.43mm相對(duì)比，已經(jīng)衰減了約65%。補(bǔ)償前后的變形對(duì)比如下表所示。
展開(kāi) 易拉罐受壓變形有限元分析幾何模型 ￥3
幾何模型展示如下
ABAQUS中橡膠大變形問(wèn)題的一些解決辦法
密封橡膠的數(shù)值仿真是一類(lèi)典型的非線(xiàn)性問(wèn)題，牽涉到材料非線(xiàn)性（超彈性）、邊界非線(xiàn)性（接觸）和幾何非線(xiàn)性（大變形）問(wèn)題的集合，如果設(shè)置不當(dāng)，極容易導(dǎo)致求解困難。特別是在密封橡膠的變形復(fù)雜，比如和多個(gè)不規(guī)則邊界接觸、變形很大等情況，需要更謹(jǐn)慎的設(shè)置相關(guān)參數(shù)，以求得到合適的解答。
模型的適當(dāng)簡(jiǎn)化
對(duì)薄板問(wèn)題可忽略厚度方向的應(yīng)力，作為平面應(yīng)力（plane stress）問(wèn)題；對(duì)長(zhǎng)柱體可忽略第三方向的應(yīng)變，作為平面應(yīng)變（plane strain）問(wèn)題;對(duì)O型圈等可作為軸對(duì)稱(chēng)問(wèn)題。平面應(yīng)力和平面應(yīng)變?cè)诮art時(shí)需選中2D Planar，軸對(duì)稱(chēng)問(wèn)題需選中Axisymmetric；在選擇單元時(shí)也應(yīng)注意三者的區(qū)別（CPS* ,CPE*, CAX* ）。
求解器的選擇
因?yàn)閱?wèn)題復(fù)雜，使用Standard求解容易不收斂，在精度允許的情況下，可選用Explicit求解器。只是多數(shù)時(shí)候Explicit求解時(shí)間較長(zhǎng)。應(yīng)當(dāng)知道的是，對(duì)于橡膠這種典型的不可壓縮材料，使用雜交單元（含字母H）是恰當(dāng)?shù)模獷xplicit中沒(méi)有雜交單元（莊茁書(shū)中的例子選用減縮單元）。并且在Explicit中，橡膠材料默認(rèn)泊松比為0.475。
材料模型的選擇
我只用過(guò)其中三個(gè)，Neo-hookean， 簡(jiǎn)單易用，就一個(gè)參數(shù)。對(duì)于初學(xué)者和簡(jiǎn)單的模擬比較方便。但是當(dāng)變形增加到一定范圍就不能得到準(zhǔn)確的結(jié)果了，因?yàn)樗膮?shù)是來(lái)自小變形部分的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。Mooney-Rivlin 是比較常用的本構(gòu)模型。對(duì)于沒(méi)有加碳黑的橡膠來(lái)說(shuō)，這模型能得到比較準(zhǔn)確的結(jié)果。但是用它來(lái)模擬加了碳黑的橡膠就不太精確了。Yeoh 是用來(lái)模擬加碳黑后的橡膠，三個(gè)參數(shù)都比較容易得到。 可是這個(gè)模型在小變形 extension ration=1.5時(shí)結(jié)果不準(zhǔn)確。
展開(kāi) 不同雙重介質(zhì)幾何模型構(gòu)建對(duì)煤體甲烷壓力、變形的影響
實(shí)驗(yàn)室中煤芯吸附瓦斯過(guò)程中，煤芯受到圍壓及甲烷流動(dòng)的影響在不同位置發(fā)生不同程度的變形。常見(jiàn)的煤體模型為雙重孔隙—裂隙介質(zhì)，在假設(shè)過(guò)程中，基質(zhì)系統(tǒng)與裂隙系統(tǒng)的幾何模型重合，即基質(zhì)與裂隙共用一個(gè)幾何模型。本案列嘗試將基質(zhì)與裂隙分開(kāi)(模型1），并與基質(zhì)、裂隙重合時(shí)的模型(模型2）進(jìn)行比較。
圖1 模型1的甲烷壓力、位移、應(yīng)力、應(yīng)變分布云圖
圖2 模型2的甲烷壓力、應(yīng)力、應(yīng)變分布云圖
圖3 模型1、2AB兩點(diǎn)甲烷壓力變化
圖1、圖2中可以看到，模型1、2的分布云圖存在很大的差異性，這主要與模型的構(gòu)建不同有關(guān)。模型1中靠近注氣孔的裂隙中甲烷壓力首先增大，然后向周?chē)牧严兑约盎|(zhì)滲流，直到滲流到整個(gè)基質(zhì)、裂隙中。而模型2中靠近注氣孔的基質(zhì)、裂隙中甲烷均增大，且裂隙中甲烷壓力增加的速度快，這與基質(zhì)、裂隙中滲透率不同有關(guān)。模型2中基質(zhì)與裂隙在模型任意位置靠著質(zhì)量交換維持著聯(lián)系，交換速率與兩者的壓差有關(guān)，即壓差越大，交換速率越大。模型1基質(zhì)與裂隙的質(zhì)量交換只存在基質(zhì)與裂隙接觸邊界處，相當(dāng)于滲透率不同的兩個(gè)多孔介質(zhì)串聯(lián)在一起。基質(zhì)、裂隙組合構(gòu)建不同對(duì)甲烷流動(dòng)、煤體變形產(chǎn)生影響，模型1的甲烷壓力首先在裂隙中滲流，然后逐漸向基質(zhì)滲流，根據(jù)基質(zhì)、裂隙滲透率的不同，甲烷壓力變化如圖1。AB兩點(diǎn)甲烷壓力變化如圖3所示，其分布趨勢(shì)滿(mǎn)足上述分析。模型1、2的位移變形情況，也隨著甲烷壓力分布不同存在差別。以有效應(yīng)力分析為例：模型1的有效應(yīng)力在注氣孔邊界存在應(yīng)力集中，但集中點(diǎn)僅限于部分，基質(zhì)右下角的應(yīng)力大于周?chē)膽?yīng)力，逐漸向右上變轉(zhuǎn)移，最后各個(gè)位置應(yīng)力保持一致。模型2的注氣孔附近應(yīng)力均大于周?chē)鷳?yīng)力，其與模型1存在明顯差異，這就與甲烷壓力分布有很大關(guān)系。
從上述模型比較分析來(lái)看，基質(zhì)、裂隙不同的構(gòu)建方式影響甲烷壓力分布，進(jìn)而影響煤體變形。
展開(kāi) 一個(gè)cohesive element 完整step例子
這里只建立了半模型，就是說(shuō)下面的基體沒(méi)有建立，這里是因?yàn)榛w厚10mm，相對(duì)來(lái)說(shuō)比上剝離臂厚很多，認(rèn)為它是剛性的，不發(fā)生變形，所以不需要建模，以減小計(jì)算量。粘合層是在part模塊下分割出來(lái)的，這樣就可以為他們賦予不同的材料屬性和截面特征了。
2，設(shè)置屬性porperty
這里創(chuàng)建兩個(gè)屬性：1、剝離臂；2、粘合層，如下圖示
2、創(chuàng)建兩個(gè)截面section如下圖
3、為不同的分區(qū)賦予不同的截面屬性如下圖
4、創(chuàng)建分析步
這里因?yàn)橛?em>幾何大變形，所以要打開(kāi)幾何大變形開(kāi)關(guān)，將其從off調(diào)到on，其次為了最后的到載荷位移曲線(xiàn)的精確性，將增量步的大小做調(diào)整到0.002，這樣就有500步，可以有500個(gè)采樣點(diǎn)；
5、調(diào)整場(chǎng)變量輸出，在菜單欄output下拉菜單選擇field output manage 點(diǎn)edit，勾選failure/fracture下面的SDEG和DMICRT，勾選state下面的status，這一步就不截圖啦，很簡(jiǎn)單。
6、仍然在step下，創(chuàng)建一個(gè)surface集，后面有用的，選tool下來(lái)菜單的surface，然后創(chuàng)建，選擇剝離臂右端截面。點(diǎn)ok，這個(gè)也很簡(jiǎn)單啦
7、創(chuàng)建邊界條件
在initial分析步下，對(duì)粘合層下部施加固定約束（因?yàn)閷?duì)下面的基體建模，所以固定約束施加在粘合層下端，這樣做是可行的，因?yàn)榛w很厚，變形忽略為0），在step1（上面創(chuàng)建的）下，在剝離臂右端施加30mm的強(qiáng)制位移載荷
展開(kāi) 
基于大變形的魚(yú)竿彎曲變形仿真對(duì)比 ￥5
對(duì)于大撓度的細(xì)長(zhǎng)結(jié)構(gòu)，更新其剛度非常重要，否則結(jié)果可能不準(zhǔn)確。這一效應(yīng)通過(guò)本次模擬得以捕捉
觀(guān)察魚(yú)竿的彎曲情況，并將更新結(jié)構(gòu)剛度前后的結(jié)果進(jìn)行比較
這個(gè)例子說(shuō)明了釣魚(yú)竿的彎曲情況，重要的是要考慮到結(jié)構(gòu)的大撓度
釣竿是典型的大撓度示例。回顧一下這個(gè)釣竿的模擬，并嘗試解釋為什么避免使用大撓度會(huì)對(duì)結(jié)果產(chǎn)生影響
基于Simsolid的發(fā)動(dòng)機(jī)活塞結(jié)構(gòu)分析
但目前還不能支持幾何大變形與可分離接觸并存的計(jì)算，相信后續(xù)會(huì)更新支持更多非線(xiàn)性的分析類(lèi)型。
查看計(jì)算結(jié)果如下：可查看各種類(lèi)型的結(jié)果，可顯示最值，也可以非常方便的顯示路徑上的結(jié)果。結(jié)果的展示也是美如畫(huà)啊！
5 總結(jié)
不論是對(duì)有一定有限元基礎(chǔ)的玩家或者是新手來(lái)說(shuō)，Simsolid都是很容易上手的。流程清晰，圖標(biāo)明確。模型樹(shù)的管理，各個(gè)不同模塊跳轉(zhuǎn)速度也非常快，關(guān)鍵是計(jì)算速度也快。基本完成整個(gè)活塞的模態(tài)和強(qiáng)度分析，只需要5分鐘！如果在abaqus，前處理都要超過(guò)這個(gè)時(shí)間了，可見(jiàn)Simsolid的高效。
但還有很多功能還不夠完善，比如對(duì)非線(xiàn)性求解類(lèi)型支持的還不夠多。相信隨著軟件開(kāi)發(fā)的繼續(xù)，Simsolid一定會(huì)越來(lái)越強(qiáng)大的。
展開(kāi) 設(shè)計(jì)仿真 | 基于Simufact Welding定向沉積增材仿真的幾何變形補(bǔ)償
為方便對(duì)比分析，在葉片的凹面和凸面各取了6個(gè)點(diǎn)，并提取數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比，如下表所示：
通過(guò)觀(guān)察，零部件在打印過(guò)程中最大的變形量在高度4mm~12mm范圍上，變形最大在在兩個(gè)加強(qiáng)筋之間位置的點(diǎn)位1處，向外凸起約0.46±0.01mm。
反變形補(bǔ)償
為了抑制零部件在打印制造過(guò)程中的變形量，使用Simufact Welding 反變形補(bǔ)償功能，將變形后的零部件進(jìn)行反變形補(bǔ)償。變形與反變形比例縮放示例如下，將計(jì)算得到的變形結(jié)果放大5倍顯示，再將其反變形放大5倍（5倍是為了更好的演示功能，實(shí)際反變形應(yīng)反向放大1倍左右）。
反變形補(bǔ)償是一種用于抑制變形的好方法，我們從幾何輸入端進(jìn)行修正，使用反變形補(bǔ)償?shù)姆绞綄⑽磥?lái)可能的變形進(jìn)行反向補(bǔ)償，二者疊加后將得到高精度打印結(jié)果。其計(jì)算的機(jī)理是通過(guò)仿真所得的變形結(jié)果與原始CAD數(shù)模進(jìn)行比對(duì)，然后將差異反向作用在原始CAD模型上，看似得到了一個(gè)“錯(cuò)誤”的幾何模型，但用它進(jìn)行實(shí)際打印，將得到精度非常高的實(shí)體零部件。
補(bǔ)償效果
通過(guò)進(jìn)行反變形補(bǔ)償，將得到的CAD數(shù)模進(jìn)行正向仿真分析。
展開(kāi) ANSYS Workbench——大變形和塑性變形
大變形.pdf
金屬塑性.pdf
