破壞形態(tài)的案例
基于LS-DYNA的SHPB霍普金森壓桿模擬巖石破壞形態(tài)
事實上，SHPB數(shù)值模擬建模較為容易，但在進行仿真時，往往受限于損傷本構(gòu)模型而無法直接模擬出巖石試件的破壞形態(tài)。這就需要引入單元侵蝕準(zhǔn)則，關(guān)于這一關(guān)鍵字可以在我以往帖子中或關(guān)鍵字手冊中詳細(xì)了解。我們可以根據(jù)試樣在沖擊時的受力模式，針對性的添加單元侵蝕準(zhǔn)則，從而可以模擬出真實的巖樣破碎形態(tài)。動態(tài)壓縮和劈裂的模擬結(jié)果展示如下：
（1）動態(tài)壓縮
（2）動態(tài)劈裂
另外，SHPB模擬也應(yīng)注重入射波的整形問題，盡量避免矩形波的出現(xiàn)，我們可以通過建立紡錘形彈體或變截面入射桿來將入射波整形為標(biāo)準(zhǔn)的半正弦波。事實上，目前更流行的是直接對入射桿端面加載自己試驗打出來的波形，這樣反而更能真實地模擬出自己試驗時的三波波形。
展開 深受彎構(gòu)件(Deep Beam and Short Beam) (1)
關(guān)于超筋破壞的討論, 參看以下鏈接:
受彎構(gòu)件正截面承載力計算---最大配筋率和最小配筋率
受彎構(gòu)件正截面承載力計算 (1)
單筋矩形截面正截面受彎配筋計算[P69例3-1](2)
鋼筋混凝土梁的剪切破壞
受彎構(gòu)件正截面承載力計算 (2)
(2) 適筋破壞。當(dāng)縱向鋼筋配筋率適當(dāng)時，縱向受拉鋼筋首先屈服，而后受壓區(qū)混凝土被壓壞，其破壞形態(tài)類似于普通梁的適筋破壞。
(3) 少筋破壞。當(dāng)縱向鋼筋配筋率較少時，短梁受拉區(qū)出現(xiàn)彎曲裂縫，縱向受拉鋼筋即屈服，但受壓混凝土未被壓碎，短梁由于撓度過大或裂縫過寬而失效。
5.2 剪切破壞
根據(jù)斜裂縫發(fā)展的特征，鋼筋混凝土短梁會發(fā)生斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞的剪切破壞形態(tài)。集中荷載作用鋼筋混凝土短梁的試驗與分析表明，剪跨比小于1時，一般發(fā)生斜壓破壞；剪跨比為1~2.5時，一般發(fā)生剪壓破壞；剪跨比大于2.5時，一般發(fā)生斜拉破壞。短梁的局部受壓破壞和錨固破壞情況與深梁相似。短梁的破壞特征基本上介于深梁和普通梁之間。
展開 基于LS-DYNA的超高速彈體對圓柱狀巖石侵徹動態(tài)破壞形態(tài)模擬（附K文件） ￥39.9
本案例采用顯示動力分析有限元分析軟件 LS-DYNA，選取合適的網(wǎng)格尺寸和模型參數(shù)，建立彈體和花崗巖靶體的計算模型，采用 Lagrange 算法、花崗巖采用HJC模型，經(jīng)過不斷調(diào)試參數(shù)，獲得比較接近實驗的一組參數(shù)用于模擬，模擬和實驗的結(jié)果對照如下
本案例適用于研究爆炸、沖擊、侵徹動力學(xué)的朋友，下面附上該模擬的K文件，大家有疑問可以在私信我，歡迎交流！
鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計: 第四章(受彎構(gòu)件斜截面承載力)
1.在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件截面上會同時產(chǎn)生剪力和彎矩，會發(fā)生沿受彎構(gòu)件斜裂縫的斜截面受剪破壞或斜截面受彎破壞。保證受彎構(gòu)件正截面受彎承載力的同時，還要保證其斜截面承載力，它包括受彎構(gòu)件的斜截面抗剪承載力和斜截面抗彎承載力。
2. 鋼筋混凝土梁設(shè)置的箍筋和彎起鋼筋及斜鋼筋都起抗剪作用，統(tǒng)稱為梁的腹筋。僅設(shè)置縱向受力鋼筋而不設(shè)腹筋的梁稱為無腹筋梁。
3. 在梁的剪彎段中，當(dāng)主拉應(yīng)力超過混凝土的極限抗拉強度時，就會出現(xiàn)梁體斜向裂縫。斜裂縫出現(xiàn)后梁截面發(fā)生應(yīng)力重分布.
4. 梁的剪跨比 m=M/Vh0. 式中M 和V分別為梁剪彎區(qū)段中某個豎直截面的彎矩和剪力，h0為截面有效高度。剪跨比m反映了截面上正應(yīng)力σ和剪應(yīng)力τ的相對比值，在一定程度上也反映了截面上彎矩與剪力的相對比值。對無腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)有決定性影響。
鋼筋混凝土受彎構(gòu)件剪跨與深度比
不同規(guī)范剪跨比m取值范圍的比較
5. 無腹筋簡支梁斜截面的破壞形態(tài): 斜拉破壞(m>3), 剪壓破壞(1≤m≤3), 斜壓破壞(m<1). 鋼筋混凝土梁的三種斜截面受剪破壞形態(tài)的抗剪承載力是不同的：斜壓破壞時最大，其次為剪壓破壞，斜拉破壞最小。在達(dá)到峰值荷載時，梁的跨中撓度都不大，破壞時抗剪承載力都會迅速下降，均屬結(jié)構(gòu)受力脆性破壞類型。
6. 配置箍筋是提高鋼筋混凝土梁抗剪承載力的有效措施。彎起鋼筋或斜筋，與臨界斜裂縫相交后發(fā)揮其抗剪作用，可以提高梁的抗剪承載力。彎起鋼筋或斜筋不宜單獨使用，必須與箍筋聯(lián)合使用。v設(shè)置腹筋的鋼筋混凝土簡支梁斜截面剪切破壞形態(tài)仍為斜拉破壞、斜壓破壞和剪壓破壞。
7. 影響受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力的主要因素: 剪跨比m; 混凝土抗壓強度fcu, 縱向受拉鋼筋配筋率; 配箍率和箍筋強度.
8.
展開 
局部承壓(Partial/Local Compression)
本章主要內(nèi)容包括: (1) 局部承壓的破壞形態(tài)和破壞機理; (2) 混凝土局部承壓強度提高系數(shù); (3) 局部承壓區(qū)的計算. 這個筆記follow著課程進度[4/26/2021至5/2/2021 Week 8], 簡要總結(jié)本章的知識點.
a)全截面受壓；b)局部承壓
2 局部承壓的特點
下圖所示的全截面受壓和局部承壓的試驗對比. 在全截面受壓構(gòu)件破壞試驗中, 棱柱體混凝土試件尺寸為150×150×450mm, 實測的混凝土抗壓強度為16MPa。在局部承壓試件破壞試驗中, 混凝土試件尺寸為450×450×450mm，承壓面積為150×150mm，實測的混凝土局部抗壓強度為60MPa。由這個試驗結(jié)果可以看出,局部承壓下的抗壓強度要比全截面受壓的抗壓強度高.
局部承壓試件破壞圖(尺寸單位:mm)
因此, 與全面積受壓相比，混凝土構(gòu)件局部承壓有以下特點：(1) 構(gòu)件表面受壓面積小于構(gòu)件截面積；(2) 局部承壓面積部分的混凝土抗壓強度，比全面積受壓時混凝土抗壓強度高；(3) 在局部承壓區(qū)的中部有橫向拉應(yīng)力sx，這種橫向拉應(yīng)力可使混凝土產(chǎn)生裂縫。
3 局部承壓的破壞形態(tài)和破壞機理
混凝土局部承壓的破壞形態(tài)主要與Al/Ab(Al為局部承壓面積, Ab為試件截面面積) 以及Al在表面上的位置有關(guān). 破壞形態(tài)有三種: 先開裂后破壞, 一開裂即破壞和局部混凝土下陷.
混凝土局部承壓工作機理的兩種理論解釋：(1) 套箍理論: 把局部承壓區(qū)的混凝土看作是承受側(cè)壓力作用的混凝土芯塊; (2) 剪切理論: 在局部荷載作用下，局部承壓區(qū)混凝土的受力類似一個帶多根拉桿的拱。
4 混凝土局部承壓強度提高系數(shù)
混凝土局部承壓提高系數(shù) β:
局部承壓區(qū)內(nèi)配置間接鋼筋可采用方格鋼筋網(wǎng)或螺旋式鋼筋兩種形式.
展開 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計: 第七章(偏心受壓構(gòu)件正截面承載力)
鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的大偏心受壓破壞又稱為受拉破壞。鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的大偏心受壓破壞是構(gòu)件截面受拉鋼筋首先到達(dá)屈服強度，然后截面受壓混凝土壓壞，故稱為受拉破壞。在相對偏心距e0/h較大且受拉鋼筋配置得不太多時，會發(fā)生這種破壞形態(tài)。
3. 小偏心受壓就是軸向壓力N的初始偏心距 e0 較小的情況。鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的小偏心受壓破壞又稱為受壓破壞。小偏心受壓破壞形態(tài)是：受壓區(qū)邊緣混凝土的應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變，受壓區(qū)混凝土被壓碎；同一側(cè)的鋼筋壓應(yīng)力達(dá)到屈服強度，而另一側(cè)的鋼筋，不論受拉還是受壓，其應(yīng)力均達(dá)不到屈服強度。破壞前構(gòu)件橫向變形無明顯的急劇增長。
4. 當(dāng)受拉鋼筋達(dá)到屈服應(yīng)變 εy 時，受壓邊緣混凝土也剛好達(dá)到極限壓應(yīng)變值εcu，這就是界限狀態(tài)。用相對界限受壓區(qū)高度 ξb來判別兩種不同偏心受壓破壞形態(tài)：當(dāng) ξ ≤ ξb時，截面為大偏心受壓破壞；當(dāng)ξ ＞ξb時，截面為小偏心受壓破壞。
5. 鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件隨著偏心距的大小及縱向鋼筋配筋情況不同，有以下兩種主要破壞形態(tài)：大偏心受壓破壞(受拉破壞)和小偏心受壓破壞(受壓破壞)。
6. 當(dāng)縱向偏心壓力偏心距很小時，構(gòu)件截面將全部受壓，中性軸會位于截面以外。
7. 鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件按長細(xì)比可分為短柱、長柱和細(xì)長柱。
8. 實際工程中最常遇到的是長柱，由于最終破壞是材料破壞，因此，在設(shè)計計算中需考慮由于構(gòu)件側(cè)向撓度而引起的二階彎矩的影響。
9. 試驗研究表明，鋼筋混凝土圓形截面偏心受壓構(gòu)件的破壞，最終表現(xiàn)為受壓區(qū)混凝土壓碎。
10. 在鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件中，布置有縱向受力鋼筋和箍筋。對于圓形截面，縱向受力鋼筋常采用沿周邊均勻配筋的方式。
展開 深受彎構(gòu)件(Deep Beam and Short Beam) (2)
在<深受彎構(gòu)件(Deep Beam and Short Beam) (1)>中介紹了深受彎構(gòu)件的定義, 深梁和短梁的破壞形態(tài), 鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件包括短梁和深梁, 主要的破壞形態(tài)是彎曲破壞和剪切破壞. 在此基礎(chǔ)之上, 這個筆記介紹深受彎構(gòu)件設(shè)計計算方法與構(gòu)造要求. 與深梁相關(guān)的討論參看如下鏈接:
深受彎構(gòu)件(Deep Beam and Short Beam) (1)
鋼筋混凝土受彎構(gòu)件剪跨與深度比
強度設(shè)計方法的假設(shè)---應(yīng)變兼容和極限壓應(yīng)變
不同規(guī)范剪跨比m取值范圍的比較
2 橋梁工程的計算規(guī)定
因鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件具有與普通鋼筋混凝土梁不同的受力特點和破壞特征，因此，對于跨高比l/h＜5的鋼筋混凝土梁要按深受彎構(gòu)件進行設(shè)計計算，同時，對于鋼筋混凝土深梁，除應(yīng)符合深受彎構(gòu)件的設(shè)計計算一般規(guī)定外，還必須滿足深梁設(shè)計構(gòu)造上的規(guī)定，詳見《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》.
廣泛用于公路橋梁的鋼筋混凝土排架墩臺在橫橋向是由鋼筋混凝土蓋梁與柱（樁）組成的剛架結(jié)構(gòu)，實際工程中，往往按簡化圖式來計算鋼筋混凝土蓋梁。當(dāng)蓋梁的線剛度（EI/L）與柱的線剛度之比大于5時，雙柱式墩臺蓋梁可按簡支梁計算，多柱式墩臺蓋梁可按連續(xù)計算；當(dāng)蓋梁的線剛度與柱的線剛度之比等于或小于5時，可按剛構(gòu)計算。符號E、I和L分別為梁或柱混凝土的彈性模量、截面慣性矩、計算跨徑或高度。
柱式墩臺示意圖
蓋梁的計算跨徑L取Lc和1.15Ln兩者較小者，其中Lc為蓋梁支承中心之間的距離，Ln為蓋梁的凈跨徑。在確定蓋梁的凈跨徑時，圓形截面柱可換算為邊長等于0.8倍直徑的方形截面柱。當(dāng)蓋梁作為剛構(gòu)分析時，蓋梁跨徑可取支承中心的距離。
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（a）試驗滯回曲線 （b）有限元模擬滯回曲線
（c）銹蝕前混凝土應(yīng)力分布圖 （d）銹蝕后混凝土應(yīng)力分布圖
圖1.UMAT應(yīng)用實例一：將銹蝕鋼筋本構(gòu)通過UMAT編入ABAQUS分析不均勻銹蝕鋼筋混凝土剪力墻力學(xué)性能
（a）水平沉積地基破壞形態(tài)及承載力
（b）豎向沉積地基破壞形態(tài)及承載力
圖2.UMAT應(yīng)用實例二：將能夠考慮各向異性的土體本構(gòu)通過UMAT編入ABAQUS從而分析各向異性對地基承載力及破壞形態(tài)的影響
二．Abaqus中UMAT編寫需要面對的主要難點問題
1.難點一：本構(gòu)模型的高度非線性
由于許多本構(gòu)模型都是高度非線性的，在對這些模型計算得到的增量進行積分時，想要取得準(zhǔn)確的積分結(jié)果是十分困難的，因此所采用的積分方法是十分關(guān)鍵的。以最簡單的歐拉法為例，已知t時刻的應(yīng)力σt，求t+△t時刻的應(yīng)力σt+△t，采用的方法是：（1）計算t時刻的剛度矩陣D(σt);（2）通過求得的剛度矩陣計算應(yīng)力增量dσ= D(σt)×dε；（3）通過計算得到的應(yīng)力增量更新應(yīng)力，得到t+△t時刻的應(yīng)力σt+△t=σt+dσ=σt+ D(σt)×dε。
展開 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計: 第三章(受彎構(gòu)件正截面承載力)
塑性破壞(延性破壞)是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在破壞前有明顯變形或其他征兆現(xiàn)象的破壞; 脆性破壞是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在破壞前無明顯變形或其他征兆現(xiàn)象的破壞。
12. 對常用的熱軋鋼筋和普通強度混凝土，破壞形態(tài)主要受到截面縱向受拉鋼筋配筋率ρ 的影響。
13. 按照鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的配筋情況及相應(yīng)發(fā)生破壞時的性質(zhì)可得到正截面破壞的三種形態(tài): 適筋梁破壞、超筋梁破壞和少筋梁破壞。
14. 超筋梁破壞特征: (1) 鋼筋混凝土梁截面受壓區(qū)混凝土先壓壞，而受拉鋼筋未屈服。(2) 破壞時，彎曲豎向裂縫寬度小，鋼筋混凝土梁的跨中變形(下?lián)?小，結(jié)構(gòu)破壞前的無明顯預(yù)兆，為脆性破壞。
15. 少筋梁截面的抗彎承載力取決于混凝土的抗拉強度，在橋梁工程中不允許采用。
16. 受彎構(gòu)件正截面承載力計算的基本假定: (1) 平截面假定；(2) 不考慮混凝土的抗拉強度；(3) 材料應(yīng)力應(yīng)變物理關(guān)系是拋物線上升段和水平段組成的關(guān)系曲線.
17. 受彎構(gòu)件正截面承載力計算的截面設(shè)計是指根據(jù)截面上組合的彎矩設(shè)計值，選定材料、確定截面尺寸和配筋的計算。
18. 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件常用的截面型式有矩形 、T形和箱形等。
19. 只在梁(板)的受拉區(qū)配置縱向受拉鋼筋，此種構(gòu)件稱為單筋受彎構(gòu)件; 如果同時在截面受壓區(qū)也配置受力鋼筋，則此種構(gòu)件稱為雙筋受彎構(gòu)件。
20. 梁內(nèi)的鋼筋有縱向受拉鋼筋(主鋼筋) 、彎起鋼筋或斜鋼筋、箍筋、架立鋼筋和水平縱向鋼筋等。
21. 梁內(nèi)的鋼筋常常采用骨架形式，一般分為綁扎鋼筋骨架和焊接鋼筋骨架兩種形式。
22. 受壓鋼筋的存在可以提高截面的延性，并可減少長期荷載作用下的變形 。
23. 將空心板截面換算成等效的工字形截面的方法，是根據(jù)面積、慣性矩和形心位置不變的原則。
24.
展開 鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點模型調(diào)試
鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點連續(xù)倒塌分析，對荷載位移曲線，破壞形態(tài)。
不銹鋼梁柱高強度螺栓摩擦型連接節(jié)點精細(xì)化有限元分析
螺栓應(yīng)力分布
腹板應(yīng)力分布
蓋板應(yīng)力分布
梁應(yīng)力分布
圖4 螺栓預(yù)緊力施加后應(yīng)力分布
圖5 施加軸力后柱應(yīng)力分布
3 節(jié)點精細(xì)化有限元模型驗證
本節(jié)通過有限元模型計算的破壞形態(tài)、荷載-位移曲線、骨架曲線與試驗進行對比，驗證本章數(shù)值模型的準(zhǔn)確性。
圖6為數(shù)值結(jié)果與試驗結(jié)果的對比。從圖中破壞形態(tài)對比可以看出，試件JW-1短梁出現(xiàn)屈曲而發(fā)生破壞；試件JC-1翼緣被拉斷而發(fā)生破壞；試件JC-2梁翼緣螺栓孔被拉斷而發(fā)生破壞；試件JC-3短梁翼緣被完全拉斷，翼緣過焊孔焊縫完全撕裂，試件破壞。這些數(shù)值計算的破壞形態(tài)與試驗吻合較好。從圖中荷載-位移曲線和骨架曲線與試驗結(jié)果對比可以看出，試件數(shù)值計算的梁端荷載-位移曲線、骨架曲線整體上與試驗結(jié)果吻合較好。因此，本章有限元模型可以有效而準(zhǔn)確模擬節(jié)點在單調(diào)荷載和循環(huán)荷載下的破壞過程。
圖6數(shù)值結(jié)果與試驗結(jié)果對比
4 參數(shù)分析
本節(jié)以試件BS-JC-1為數(shù)值模型，通過有限元計算來分析鋼材材性、抗滑移系數(shù)、翼緣厚度、腹板厚度對節(jié)點靜力和循環(huán)荷載下的荷載-位移曲線的影響。對于循環(huán)荷載，其位移幅值采用靜力荷載下的屈服位移，其加載方式如圖2所示。為了方便比較，本節(jié)鋼材在單調(diào)位移和循環(huán)位移荷載下均選用雙線性隨動強化模型。
4.1 鋼材材性的影響
圖7和圖8為Q235鋼、Q345鋼和本文不銹鋼節(jié)點在靜力和循環(huán)荷載下計算結(jié)果對比。從圖中可以看出，材性對曲線的影響較大，其中不銹鋼節(jié)點的極限承載力略大于Q345鋼節(jié)點，且明顯大于Q235鋼節(jié)點。這是因為Q345鋼和不銹鋼的屈服強度以及極限強度均比Q235鋼大。這說明不銹鋼節(jié)點具有很強的工程應(yīng)用價值。
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LS-DYNA沖擊、爆破、侵徹案例合集
1.準(zhǔn)二維巖體爆破裂紋的模擬
2.柱狀藥包在無限水域中爆炸動態(tài)響應(yīng)模擬
3.巖體同時起爆與微差爆破動態(tài)響應(yīng)模擬比較
4.含裂隙巖體爆破裂紋及擴展及損傷模擬
5.準(zhǔn)二維巖體單孔爆破裂紋模擬1
6.準(zhǔn)二維巖體單孔爆破裂紋的模擬2
7.二維平面條件球狀異型藥包爆破漏斗成型模擬
8.FEM-SPH耦合算法模擬高位突水對露天臺階的影響
9.超高速彈體對圓柱狀巖石侵徹動態(tài)破壞形態(tài)模擬
10.霍普金森桿（SHPB）動態(tài)巴西劈裂的模擬
11.霍普金森桿（SHPB）動態(tài)沖擊壓縮巖石混凝土剪切力學(xué)行為模擬
12.球狀藥包在無限水域中爆炸動態(tài)響應(yīng)模擬
【JY】有限元分析的單元類型分享一波~
【JY】小談純受扭構(gòu)件是破壞形態(tài)
【JY】建土賽事——力學(xué)架構(gòu) 上篇
【JY】建土賽事——力學(xué)架構(gòu) 下篇
Abaqus隨機圓形骨料ITZ細(xì)觀混凝土CDP軸壓模型
本案例建立隨機圓形粗骨料及實體界面過渡區(qū)，對二維細(xì)觀混凝土在單軸壓縮下的力學(xué)行為進行有限元模擬，展示混凝土的破壞形態(tài)。
在Abaqus CAE軟件內(nèi)，采用AbyssFish RandomAggregate V3.2插件建立圓形粗骨料、實體界面過渡區(qū)、水泥砂漿三部件混凝土細(xì)觀模型。
對各部件進行材料截面的指派，其中水泥砂漿部分采用CDP模型；界面過渡區(qū)采用弱化的砂漿模型；骨料部分不考慮其損傷破壞。
為模擬模型的軸壓狀態(tài)，新建長方形部件作為壓力機的鋼制壓板，設(shè)置壓板與混凝土試件間的接觸，并將下側(cè)壓板固定，上側(cè)壓板添加豎直向下的位移。
對模型進行網(wǎng)格劃分。
創(chuàng)建作業(yè)提交分析并查看結(jié)果。
展開 窗戶爆炸荷載下響應(yīng)
在爆炸荷載作用下，圍護結(jié)構(gòu)強度較低，尤其窗戶往往會發(fā)生嚴(yán)重的破壞，且在爆炸荷載下窗戶玻璃的破碎會對內(nèi)部人員造成極大的二次傷害。如何減輕爆炸荷載作用下窗戶玻璃破碎對內(nèi)部人員的傷害值得我們進一步研究。為探究爆炸荷載作用下窗戶的破壞響應(yīng)及減輕其破壞對內(nèi)部人員的傷害，本文使用ANSYS/LS-DYNA建立數(shù)值模型，通過數(shù)值分析觀察其破壞形態(tài)及碎片的飛散，通過在窗戶后添加鋼板阻斷玻璃的飛散路徑，可以對內(nèi)部人員起到保護的作用。
2 有限元模型
本文選用的窗戶尺寸為1200mm×1200mm，為4塊玻璃帶分隔窗戶，數(shù)值模型如圖1所示。
圖1
窗戶數(shù)值模型
其中藍(lán)色為鋁合金窗框，紅色為玻璃，綠色為遮擋鋼板，具體各個材料的參數(shù)如圖2所示。
圖2
材料參數(shù)
窗框與后鋼遮板均為固定邊界，且通過LOAD_BLAST關(guān)鍵字施加爆炸荷載，使用ADD_EROSION關(guān)鍵字模擬玻璃的碎片效果。
3 模擬結(jié)果
窗戶在爆炸荷載作用下的破壞情況如圖3所示
圖3
窗戶破壞情況
從破壞結(jié)果可以看出，玻璃在爆炸荷載作用下破壞較為嚴(yán)重，且碎片向爆炸傳播方向飛散，但是由于在窗戶背部設(shè)置了鋼遮板，從而使玻璃在接觸鋼板后向相反方向飛散，從而減少了對內(nèi)部人員的傷害。同時，沖擊波在遇到鋼板后也發(fā)生了反射，使沖擊波對于內(nèi)部空間的破壞也極大的減小，因為此方法是一種有效的可以減輕爆炸對于圍護結(jié)構(gòu)破壞的手段。
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