鼓風機前吸力
關注創建者：匿名 創建時間：2021-12-30
鼓風機前吸力的實例教程
在不調節手動翻板的情況下，h1不變，在不大范圍調節大循環的情況下，短時間內也 可認為h3不變，則h2的變化直接決定需要多大的機前吸力（P3）。由此可見，只要機前吸力大 （或者叫機前壓力低）到足夠克服機前系統設備的總阻力(h1+h2+h3)時，集氣管壓力就是可控的。
所以，不論吸力大小，只要在翻板能調節的范圍內，集氣管壓力就不會有太大的變化；只要“無煙裝煤”系統能控制好上升管根部（A）的負壓值，裝煤效果就會很好，煤粉的夾帶 量也不會大增——因為上升管根部是煤粉的唯一入口（當PA較高——煤氣不能進入上升管時，不管多大的機前吸力，都不會有煤粉進入系統）。
簡單的說：集氣管翻板開度小點，吸力就會大點（負壓程度高點）；集氣管翻板開度大點，吸力就會小點（負壓程度低點）——集氣管翻板開度與吸力有無數個組合，都能保證集氣管壓力的穩定！
我們通過式②可以討論機后壓力對集氣管壓力的影響——在一定條件下，鼓風機的升壓 （h）可認為不變，所以當交換機換向等操作致使機后壓力（P4）升高時，將造成機前吸力 （P3）下降，使集氣管壓力升高。
大循環的調節情況復雜一些，我們逐步討論。
首先可以簡單的用“流量法”進行討論：
鼓風機所輸送的煤氣量=抽送焦爐來的煤氣量+大循環量
假設鼓風機所輸送的煤氣量保持不變，那么當關小大循環調節閥（減小大循環量）時，鼓風機就要多抽送焦爐來的煤氣，如果抽送量大于焦爐的產氣量，集氣管壓力就會降低；或者說當焦爐的產氣量增加時，集氣管壓力就會增高，這時就需要減小大循環量，以使鼓風機能將焦爐多產生的煤氣抽送走，來保證集氣管壓力的穩定。
我們再通過鼓風機的特性曲線討論一下：
離心式鼓風機的特性曲線類似一條拋物線，頂點的左側為喘振區，不能使用，所以只能在頂點右側的區域內運行——流量與升壓成反比的區域（可參閱《鼓風機的調節》）。
展開 化產車間
一、冷鼓電捕系統 1、煤氣系統
（1）、橫管初冷器前煤氣溫度：77－85℃
（2）、電捕焦油器出口煤氣中焦油含量：≤50㎎/㎜
（3）、進電捕煤氣含氧：≤1.1%
（4）、鼓風機進口煤氣溫度：≤22℃（夏季必須開制冷水）
2、初冷器系統
（1）、初冷器上段循環水入口溫度：≤32℃
（2）、初冷器下段制冷水入口溫度：≤16－18℃
（3）、初冷器前吸力：－1.5～3.5kpa
（4）、初冷器阻力：≤1.5 kpa
（5）、初冷器上段冷凝液循環噴灑量：22 m3／h/臺
（6）、初冷器下段冷凝液循環噴灑量：22 m3／h/臺
3、電捕焦油系統
（1）、電捕焦油工器作電壓：35－45KV
（2）、電捕焦油工器作電流：300－400mA
（3）、電捕焦油請求器絕緣箱溫度：100－120℃
（4）、電捕焦油器阻力：≤0.5 kpa
4、冷凝系統
（1）、循環氨水泵出口壓力：0.45－0.55Mpa(焦爐0.25－0.3 Mpa)
（2） 循環氨水溫度75±2℃
（3）、焦油密度：1.13－1.22g/cm3 焦油水分≤4%
（4）、焦油船焦油液位≥1.5M
5、鼓風機系統
（1）、鼓風機前吸力：≤－3kpa
（2）、一煉焦吸力：≤－0.2kpa
（3）、鼓風機后壓力：≤10 kpa
（4）、集氣管壓力：130±10pa
（5）、鼓風機后煤氣總管溫度：≤35℃
（6）、鼓風機軸承溫度：≤65℃（75℃停機）
二、粗苯系統
1、出終冷塔煤氣溫度：25－30℃
2、終冷塔阻力：﹤2000 pa
3、貧油冷卻后溫度：27－30℃
4、洗苯塔后煤氣含苯：≯4 g/ m m3
5、富油含苯量：1.5－2.5%
展開 4.改造效果
經上述改造后，初冷系統的操作情況明顯改善，阻力下降，煤氣輸送量增加，焦爐長期放散的問題得以解決，鼓風機前吸力也明顯降低。同時，由于引入了初冷器等設備的冷凝液噴灑，后續系統的萘沉積也有所減輕，具體數據見表1。
表1 改造前后煤氣凈化系統的操作數據
項目
初冷器平均阻力
kPa
鼓風機吸力
kPa
煤氣輸送量
萬m3/h
焦爐放散次數
改造前
6
－11.5
6.5
6～8
改造后
0.7
－4.5
10.0
0
3)、集氣管壓力應維持5毫米水柱以上，一般隨著空爐數的增加，鼓風機大循環管應加大循環量并漸關小焦爐附近吸氣管道的閥門。兩個措施無效時，可以往集氣管內通蒸汽充壓，最低限度也要維持正壓。并隨時加強對壓力的監督工作。特別是兩座焦爐使用一個鼓風冷凝系統，其中一個焦爐停產，風機既要適應生產焦爐，也要適應停產焦爐的集氣管壓力，壓力調節應以停產爐操作為主，調正相當復雜。當所有措施用完后，集氣管壓力尚難保持正壓，這時應立即關閉氨水和焦爐附近吸氣管閘閥，加大集氣管蒸汽供給，未推空的爐號可打開上升管放散，停止出爐待堵盲板。如果吸氣管內沒有閘閥，應先作好堵盲板工作準備，堵盲板時鼓風機應停止運轉。
4)、荒煤氣管道堵盲板操作：一是停風機堵盲板，在安全上是可靠的。停風機的操作按規程進行。停機后原通蒸汽的煤氣管仍用蒸汽充壓，堵完盲板后，管道用蒸汽將殘余煤氣掃凈。如兩座焦爐，堵完盲板后，再開鼓風機前，仍按焦爐開工順序進行爆發試驗。
另一種辦法是二座焦爐停產一座，堵荒煤氣管道盲板時，應降低鼓風機前吸力，荒煤氣管道仍然用蒸汽充壓，使堵盲板的管接頭處保持正壓5毫米水柱。生產的焦爐集氣管壓力增加，有可能發生爐門著火，應注意監視，作熄火準備。堵完盲板后，應將盲板隔斷的管道內殘余煤氣用蒸汽掃掉。堵完盲板后未推焦的爐號繼續出焦。
展開 3)、集氣管壓力應維持5毫米水柱以上，一般隨著空爐數的增加，鼓風機大循環管應加大循環量并漸關小焦爐附近吸氣管道的閥門。兩個措施無效時，可以往集氣管內通蒸汽充壓，最低限度也要維持正壓。并隨時加強對壓力的監督工作。特別是兩座焦爐使用一個鼓風冷凝系統，其中一個焦爐停產，風機既要適應生產焦爐，也要適應停產焦爐的集氣管壓力，壓力調節應以停產爐操作為主，調正相當復雜。當所有措施用完后，集氣管壓力尚難保持正壓，這時應立即關閉氨水和焦爐附近吸氣管閘閥，加大集氣管蒸汽供給，未推空的爐號可打開上升管放散，停止出爐待堵盲板。如果吸氣管內沒有閘閥，應先作好堵盲板工作準備，堵盲板時鼓風機應停止運轉。
4)、荒煤氣管道堵盲板操作：一是停風機堵盲板，在安全上是可靠的。停風機的操作按規程進行。停機后原通蒸汽的煤氣管仍用蒸汽充壓，堵完盲板后，管道用蒸汽將殘余煤氣掃凈。如兩座焦爐，堵完盲板后，再開鼓風機前，仍按焦爐開工順序進行爆發試驗。
另一種辦法是二座焦爐停產一座，堵荒煤氣管道盲板時，應降低鼓風機前吸力，荒煤氣管道仍然用蒸汽充壓，使堵盲板的管接頭處保持正壓5毫米水柱。生產的焦爐集氣管壓力增加，有可能發生爐門著火，應注意監視，作熄火準備。堵完盲板后，應將盲板隔斷的管道內殘余煤氣用蒸汽掃掉。堵完盲板后未推焦的爐號繼續出焦。
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6.1.1.4先打開入口閥門，再開煤氣出口閥門，并緩慢關旁通管閥門，注意觀察鼓風機前吸力變化及吸收塔阻力。
6.1.2停塔
6.1.2.1停止吸收液循環泵及再生液循環泵，關閉出入口閥門及再生塔底主閥門，停壓縮空氣。
6.1.2.2開啟煤氣旁通閥門。
6.1.2.3關閉吸收塔煤氣進出口閥門，打開塔頂放散閥。
集氣管壓力與鼓風機（或初冷器）前吸力的討論
我們在工作中主要與焦化廠打交道，經常遇到的技術指標是集氣管壓力、鼓風機（或初冷器）前吸力。有好多人認為吸力不能太大——否則會把煤粉等吸入到系統中，造成設備的堵塞；還有人說吸力大了會把煤氣管道“吸癟”；最近又有人說吸力不能太小（雖然集氣管壓力穩定），否則會造成爐體串漏……所以我覺得有必要“探討”一下這些問題。
我想說的是：1.
要停塔清掃
鼓風機工崗位指標
1、初冷器前煤氣溫度：75—85℃
2、初冷器后煤氣溫度：21-25℃
3、上段循環水進口溫度：32-35℃
4、上段循環水出口溫度：43-45℃
5、下段冷卻水進口溫度：16-18℃
6、下段冷卻水出口溫度：25-28℃
7、初冷器阻力≤1000pa
8、鼓風機前煤氣溫度：20-23℃
9、鼓風機后煤氣溫度≤50℃
10、鼓風機前煤氣吸力
4.改造效果
經上述改造后，初冷系統的操作情況明顯改善，阻力下降，煤氣輸送量增加，焦爐長期放散的問題得以解決，鼓風機前吸力也明顯降低。同時，由于引入了初冷器等設備的冷凝液噴灑，后續系統的萘沉積也有所減輕，具體數據見表1。
另一種辦法是二座焦爐停產一座，堵荒煤氣管道盲板時，應降低鼓風機前吸力，荒煤氣管道仍然用蒸汽充壓，使堵盲板的管接頭處保持正壓5毫米水柱。生產的焦爐集氣管壓力增加，有可能發生爐門著火，應注意監視，作熄火準備。堵完盲板后，應將盲板隔斷的管道內殘余煤氣用蒸汽掃掉。堵完盲板后未推焦的爐號繼續出焦。
初冷器阻力
1.5KPa
氮氣加熱器后氮氣溫度
90℃
電捕焦油器絕緣箱溫度
50~60℃
電捕焦油器阻力
0.5 KPa
鼓風機出口煤氣壓力
22 KPa
鼓風機前吸力
400mA
（3）、電捕焦油請求器絕緣箱溫度：100－120℃
（4）、電捕焦油器阻力：≤0.5 kpa
4、冷凝系統
（1）、循環氨水泵出口壓力：0.45－0.55Mpa(焦爐0.25－0.3 Mpa)
（2） 循環氨水溫度75±2℃
（3）、焦油密度：1.13－1.22g/cm3 焦油水分≤4%
（4）、焦油船焦油液位≥1.5M
5、鼓風機系統
（1）、鼓風機前吸力
另一種辦法是二座焦爐停產一座，堵荒煤氣管道盲板時，應降低鼓風機前吸力，荒煤氣管道仍然用蒸汽充壓，使堵盲板的管接頭處保持正壓5毫米水柱。生產的焦爐集氣管壓力增加，有可能發生爐門著火，應注意監視，作熄火準備。堵完盲板后，應將盲板隔斷的管道內殘余煤氣用蒸汽掃掉。堵完盲板后未推焦的爐號繼續出焦。
