聚能戰斗部
關注創建者：匿名 創建時間：2021-12-23
聚能戰斗部的視頻教程
破甲—殺傷戰斗部仿真計算
1、計算模型 計算模型包括：炸藥、藥型罩、空氣域、靶板、破片5個part 2、結果分析 藥型罩在炸藥爆轟驅動下形成射流對靶板進行侵徹，驅動破片向外飛散對有生力量進行殺傷。 3、速度分析 射流頭部速度約5800m/s 破片平均速度約600m/s，由于裝藥量少，破片相對較大，故初始速度相對偏低。
￥90 36分鐘 125播放
查看
基于AUTODYN的戰斗部殼體破碎模擬
圖1 幾何模型 圖2 FSI算法結果 圖3 SPH算法結果 基于AUTODYN有限元軟件，分別采用SPH和FSI兩種方法對榴彈殼體破碎進行數值模擬，該課程內容包含： （1）基于多軟件協同完成數值模擬，軟件有UG、ANSYS、AUTODYN； （2）如何運用UG建立彈體模型，
￥300 53分鐘 211播放
查看
聚能戰斗部的實例教程
<p>最近許多朋友咨詢我怎么用2DALE方法計算聚能戰斗部藥型罩變形問題，這里就以一典型模型，計算藥型罩的變形和靶板侵徹問題，由于時間倉促，未寫建模文檔，只上傳K文件。計算模型如下。</p><div contenteditable="false" width="100%">
<img src="https://img.jishulink.com/upload/202101/ff131817242040a2b9e40714b77184c2.png" title="main_001.png" alt="main_001.png" style="max-width: 760px; width: 425px; height: 262px;" width="425" height="262" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/202101/ff131817242040a2b9e40714b77184c2.png?image_process=/format,webp/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/202101/ff131817242040a2b9e40714b77184c2.png?image_process=/format,webp/resize,w_425" data-initial-src="https://img.jishulink.com/upload/202101/ff131817242040a2b9e40714b77184c2.png">
</div><p><br></p>
展開 [ 摘 要 ] 本文以聚能戰斗部對充液防護結構的毀傷為研究背景，運用Ansys LS-dyna分析了藥型罩壁厚和材料對充液防護結構毀傷效能的影響。結果表明：藥型罩壁厚在0.04Dk~0.06Dk之間形成的桿流對充液防護結構具有較優的侵徹性能，δ<0.04Dk，桿流成型結構較差，在水中的動能抗衰減性能較低，δ>0.06Dk，桿流初始動能低，穿透水層后的剩余能量小，無法形成較大的后效；藥型罩可采用純鐵、紫銅和鉭3種材料，其中純鐵桿流的侵徹能力最高，鉭射流的水中動能抗衰減性能最好，紫銅射流具有較好的綜合性能。
1 背景
多層裝甲與充液艙組合模式是現代常用的防護結構，常規的水下爆破戰斗部很難對其造成致命性的打擊。為了高效打擊水面目標，遂采用聚能戰斗部技術。現目前針對聚能戰斗部水下作用效應的研究較少，本文主要考慮藥型罩結構和材質對聚能射流毀傷充液防護結構的影響。以半球型聚能戰斗部為設計依據，在戰斗部裝藥結構不變的條件下，通過數值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數值計算模型
2.1數值計算模型
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰斗部，結構如圖 1所示。
展開 以半球型聚能戰斗部為設計依據，在戰斗部裝藥結構不變的條件下，通過數值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數值計算模型
2.1數值計算模型
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰斗部，結構如圖 1所示。該戰斗部主裝藥采用B炸藥，裝藥直徑Dk和裝藥高度H均為5cm；藥型罩采用等壁厚的半球形結構，外球面半徑為R，內球面半徑為r，壁厚δ為內外球面半徑之差，即δ=R-r，材料為紫銅；起爆點位于主裝藥尾部中心位置處。
圖 1 桿式射流聚能戰斗部結構
本文所研究的充液防護結構為金屬板和水介質組成的多層復合結構，充液防護結構的具體結構如圖 2所示。由圖可知，該結構主要由液艙前、后壁面、后效靶、水和空氣組成，其中液艙內的水介質厚度為30cm，前壁面和后壁面厚度均為0.4cm，后效靶由3塊厚度均為1cm的等間距間隔鋼板組成，后壁面與后效靶之間為空氣介質。液艙壁面和后效靶均采用45鋼。
圖 2 充液防護結構示意圖
運用Ansys LS-dyna有限元分析軟件建立了聚能戰斗部對充液防護結構侵徹的二維數值計算模型，如圖 3所示，該數值計算模型主要包含了聚能戰斗部、空氣和充液防護結構，計算中聚能戰斗部的侵徹炸高保持1倍裝藥直徑不變。
展開 摘 要：本文以聚能戰斗部對充液防護結構的毀傷為研究背景，運用ANSYS/LS_dyna分析了藥型罩壁厚和材料對充液防護結構毀傷效能的影響。結果表明：藥型罩壁厚在0.04Dk~0.06Dk之間形成的桿流對充液防護結構具有較優的侵徹性能，δ<0.04Dk，桿流成型結構較差，在水中的動能抗衰減性能較低，δ>0.06Dk，桿流初始動能低，穿透水層后的剩余能量小，無法形成較大的后效；藥型罩可采用純鐵、紫銅和鉭3種材料，其中純鐵桿流的侵徹能力最高，鉭射流的水中動能抗衰減性能最好，紫銅射流具有較好的綜合性能。
1.前言
多層裝甲與充液艙組合模式是現代常用的防護結構，常規的水下爆破戰斗部很難對其造成致命性的打擊。為了高效打擊水面目標，遂采用聚能戰斗部技術。現目前針對聚能戰斗部水下作用效應的研究較少，本文主要考慮藥型罩結構和材質對聚能射流毀傷充液防護結構的影響。
以半球型聚能戰斗部為設計依據，在戰斗部裝藥結構不變的條件下，通過數值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數值計算模型
2.1 半球形聚能戰斗部結構設計
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰斗部，結構如圖 1所示。該戰斗部主裝藥采用B炸藥，裝藥直徑Dk和裝藥高度H均為5cm；藥型罩采用等壁厚的半球形結構，外球面半徑為R，內球面半徑為r，壁厚δ為內外球面半徑之差，即δ=R-r，材料為紫銅；起爆點位于主裝藥尾部中心位置處。
圖 1 桿式射流聚能戰斗部結構
2.2充液防護結構設計
本文所研究的充液防護結構為金屬板和水介質組成的多層復合結構，充液防護結構的具體結構如圖 2所示。
展開 SPH模擬聚能戰斗部侵徹脆性靶板
聚能戰斗部的相關專題、標簽、搜索
聚能戰斗部的最新內容
一 案例背景
帶隔板破甲戰斗部侵徹靶板是裝甲防護與反裝甲技術領域的核心研究方向，其仿真分析對戰斗部結構優化、毀傷效能評估具有關鍵意義。傳統試驗方法存在成本高、周期長、難以捕捉瞬態侵徹細節的問題，而數值仿真技術可精準復現破甲戰斗部從爆轟驅動、金屬射流形成到侵徹靶板的全流程，成為該領域的主流研究手段。帶隔板結構是破甲戰斗部的關鍵設計，隔板的材質
1 簡介
寫在前面，本模型不涉及任何實際場景，僅分享相關關鍵字的使用。
首先明確ALE方法的使用場景及關注點，流體力學的流固耦合關心的是流場的運動，固體力學的流固耦合關心的是結構響應，兩者之間有本質的差別。
S-ALE（Structured ALE，）算法，以ALE方法為基礎，不僅提高了流體域網格的生成效率，同時提高了k文件的求解效率。
2 工況介紹
帶殼戰斗部高速運動過程中侵徹薄裝甲板
<p>卵形戰斗部頭部CRH=2，殼體材料為30CrMnSiNi2A 高強鋼，內部填充炸藥，設置延遲起爆時間為540us，侵爆載體參數詳見K文件。<span style="background-color: rgba(18, 18, 18, 0);">采用hypermesh與ANSYS/LSDYNA聯合仿真分析。</span></p><div contenteditable="false" width
[圖片]
Keywords:FEM方法、刻槽預控破片戰斗部、小型重啟動
Tools: LS-PrePost , LS-DYNA SMP
采用小型重啟動方法模擬刻槽預控破片戰斗部殼體爆炸飛散過程。此案例最初來源于一南理工師弟。
刻槽破片戰斗部有限元模型
破片飛散
破片飛散
破片速度場
引 言
在現代戰爭或恐怖襲擊中，導彈能夠瞬間對建筑物和人員造成巨大的破壞和傷害。理解和預測動爆戰斗部對建筑結構的毀傷效果，對于提高軍事設施的防御能力，保護人員的生命安全，具有重要的理論和實際意義。在此借助強大的工程模擬軟件—Abaqus，采用了CEL（Coupled Eulerian-Lagrangian）方法，對相關案例進行了深入的數值模擬研究。
CEL方法描述
CEL 即耦合的歐拉
以橢圓戰斗部結構為例。LS-DYNA | 殺爆戰斗部的全流程計算。
人體模型來源互聯網。
落角50度、落速500m/s、落高5m的打擊線，裝甲車模型來源于互聯網。LS-DYNA | 戰斗部動爆下破片對裝甲車的打擊效果
正視圖
側視圖
往期回顧
經驗分享
經驗分享 | 我對數值模擬軟件的一些認識
前期通過LS-DYNA數值模擬實現破片長持時飛行計算。
現基于破片外彈道模型編寫程序，對破片長持時飛散進行可視化。
戰斗部垂直落地，落速500m/s，計算0.1s。時間達到求解時間程序停止積分，計算不同時刻的破片飛行位置，每一個幀的破片時間均相同。
戰斗部落角50度，落速500m/s，落高8m。破片落地后停止計算，破片落地后外彈道模型停止積分，
爆炸近場，靜爆（計算到0.1ms）
爆炸遠場，落速500m/s（計算到100ms）
爆炸遠場，落速500m/s（計算到100ms）
往期回顧
經驗分享
經驗分享 | 我對數值模擬軟件的一些認識
學習分享 | 如何入門LS-DYNA？
轉載分享 | 顯示動力學（侵徹）仿真建議
LS-DYNA | 縮短計算時間的若干方法
LS-DYNA
任意復雜結構下戰斗部的預制破片排布效率不超過1分鐘，生成可運行的整體戰斗部k文件不超過2分鐘。結合前期開發成果，進一步為威力場進行二次開發。
LS-DYNA | 基于Python的自然破片戰斗部二次開發
LS-DYNA | 自然破片戰斗部
LS-DYNA | 破片戰斗部動爆下的破片飛散
LS-DYNA | 半預制刻槽破片戰斗部及后處理
LS-DYNA | 不同破片形狀的預制破片戰斗部
