沖擊起爆過程仿真的案例
LS-DYNA中的點火增長模型應(yīng)用（1）：二維ALE算法的B炸藥沖擊起爆過程仿真 ￥48
圖2 2D多物質(zhì)ALE算法的沖擊起爆模型
付費文件包括：2個K文件，采用2D多物質(zhì)ALE算法，1200m/s和1240m/s沖擊速度下的B炸藥沖擊起爆過程仿真K文件和答疑聯(lián)系方式。
計算結(jié)果動畫展示：
LS-DYNA中的點火增長模型應(yīng)用（3）：3D SPH算法的PBX9501炸藥沖擊起爆過程仿真 ￥86.66
</p><p class="ql-align-justify"> 本文采用<strong>三維SPH算法</strong>對<strong>PBX9501炸藥的沖擊起爆過程</strong>進行仿真計算，炸藥為直徑8mm，高度20mm的柱狀炸藥，設(shè)置以850m/s的沖擊速度進行平板撞擊，計算過程中設(shè)置<strong>*DATABASE_TRACER</strong>關(guān)鍵字進行壓力的存儲記錄。</p><ul><li class="ql-align-justify">計算結(jié)果：① 850m/s沖擊速度下，PBX9501炸藥棒于10mm處產(chǎn)生穩(wěn)定爆轟，炸藥起爆成功；②10mm距離之前，爆炸壓力隨距離逐漸增大，炸藥反應(yīng)不完全，<strong>10mm之后爆轟壓力大致相同，為45GPa左右，炸藥反應(yīng)度達到1，反應(yīng)完全。</strong></li><li class="ql-align-justify">付費文件包括：K文件，采用<strong>三維SPH算法，PBX9501炸藥的沖擊起爆過程</strong>仿真K文件和答疑聯(lián)系方式，文件包括<strong>SPH單元網(wǎng)格和原始Solid單元網(wǎng)格</strong>。
展開 射流沖擊起爆仿真模擬
射流沖擊起爆仿真模擬
LS-DYNA仿真中，基于S-ALE方法的碎片沖擊油罐殉爆過程仿真 ￥35
當高速破片沖擊某一油罐時，不僅可能引發(fā)局部點火與爆燃，還可能通過沖擊波和燃燒產(chǎn)物引起相鄰油罐的次生爆炸反應(yīng)，進而誘發(fā)鏈式殉爆效應(yīng)。為揭示碎片沖擊下油罐群的殉爆機制，基于LS-DYNA中的S-ALE（Simplified Arbitrary Lagrangian-Eulerian）多物理場耦合方法，開展典型油罐在碎片沖擊作用下的殉爆過程數(shù)值仿真研究，對于研究油罐群在高速破片沖擊下發(fā)生殉爆等問題具有重要意義。
關(guān)鍵詞：S-ALE；點火增長模型；碎片沖擊；油罐殉爆
1.模型介紹：
仿真模型結(jié)合了破片侵徹、油氣混合、點火擴散與壓力波傳播等多重物理過程，并引入點火增長模型刻畫油氣混合物的非線性燃燒行為。構(gòu)建了S-ALE方法物理仿真模型，采用狀態(tài)方程*EOS IGNITION AND GROWTH OF REACTION IN HE進行設(shè)置，破片尺寸為5x1x5cm，速度為1500m/s，材料為銅。油罐直徑為25cm，高度為25cm，上層為9cm氣體，下層為15cm油體（等效為炸藥計算），油罐材料為鋼。
圖1 模型示意圖
2.計算結(jié)果：
圖2 壓力變化過程
付費文件包含K文件。
展開 
破片沖擊起爆k文件 ￥20
選定特征破片沖擊dt，裝藥采用點火成長模型。涉及反應(yīng)度及壓力場。
AUTODYN模擬三維聚能射流沖擊起爆
SPH三維射流沖擊起爆B炸藥
炸藥沖擊起爆JO-9C
前段時間做的一個仿真，炸藥沖擊起爆JO-9C，用autodyn仿真，間距從0.2~4.8mm都能起爆，可能是我的參數(shù)有問題？經(jīng)過更換多種材料均不能達到滿意的效果，更換LS-DYNA軟件計算，終于成功。
使用LS-DYNA建立二維有限元模型（隱去空氣域），網(wǎng)格使用truegrid進行參數(shù)化建模，快速調(diào)整間距生成模型，網(wǎng)格大小為0.1mm，使用LS-DYNA雙精度求解器。
以下最上端炸藥殼和導(dǎo)爆藥間距0.2mm時各個時刻的壓力云圖。
接下來增大間距，尋找起爆的臨界位置
OK，終于成功
用AUTODYN仿真的主要難點在于模型的建立，autodyn二維模型用workbench建立出的是非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，并且后期批量計算較復(fù)雜，因此采用Truegrid參數(shù)化建模，生成zon文件導(dǎo)入autodyn，歐拉網(wǎng)格在autodyn中建立，三部分炸藥的殼體在Truegrid中建立，定義傻瓜式流固耦合，lagrange接觸（間隙接觸），求解
用LS-DYNA仿真的主要難點在于流固耦合參數(shù)的設(shè)置和殼體的接觸，容易導(dǎo)致耦合不成功，耦合泄露，lagrange網(wǎng)格穿透，接觸設(shè)置不成功，計算不成功等導(dǎo)致失敗，用LS-DYNA仿真有點是前處理軟件比較多，二維模型可以用Truegrid和hypermesh，workbench，ANSYS等建立，而autodyn一般只能workbench和Truegrid建立，并且LS-DYNA沒有材料庫，材料模型選擇正確非常影響仿真能夠計算成功。
展開 提供大家一篇沖擊起爆的論文
炸藥類型：PBXN-111* D& n: U. {. m; i
注意Fmxig、Fmxgr和Fmngr這三個參數(shù)的設(shè)定，不同的設(shè)定似乎是區(qū)分爆燃和爆轟
Detonation modeling of corner-turning shocks in PBXN-111-part2.pdf
Detonation modeling of corner-turning shocks in PBXN-111-part1.pdf
設(shè)計仿真 | 復(fù)合材料微型無人機著陸過程中的低速沖擊分析
土耳其航空航天工業(yè)/中東技術(shù)大學在這項研究中，通過使用 MSC Dytran 的顯式有限元分析，研究了無人駕駛微型飛行器對土壤和剛性地面的低速沖擊的腹部著陸。
MSC Dytran
簡 介
在這項研究中，通過使用 MSC Dytran 的顯式有限元分析，研究了無人駕駛微型飛行器對土壤和剛性地面的低速沖擊的腹部著陸。微型無人機在其腹部降落在礫石、瀝青、水泥、草地和硬土上時，由于陣風等人無法控制的原因，在著陸過程中可能會受到低速沖擊。因此，該研究的主要目的是研究低速沖擊載荷對飛行器結(jié)構(gòu)的影響，并為設(shè)計過程做出貢獻。分別針對機身和機身-機翼組合有無內(nèi)部加強件進行了微型無人機的低速沖擊分析，并檢查了向分析模型添加不同子結(jié)構(gòu)的效果。通過顯式有限元分析，確定了實際飛行試驗中機身與后尾梁之間因硬著陸而經(jīng)常出現(xiàn)的、事先無法預(yù)測的損傷區(qū)。通過顯式有限元分析確定特定失效區(qū)域為改進設(shè)計提供了有價值的信息。
腹部著陸時的微型無人機
下圖顯示了腹部著陸時的微型無人機和損壞區(qū)域的位置以及硬著陸時經(jīng)歷的實際故障。
展開 LS-DYNA | 炸藥沖擊起爆數(shù)值模擬
沖擊起爆
夢想還有多遠
破片對帶殼裝藥的沖擊起爆 ￥25
利用Truegrid軟件，建立了帶有錐角破片撞擊帶殼裝藥的模型
進行了撞擊過程仿真
給出了起爆的臨界速度閾值
付費內(nèi)容中給出了tg參數(shù)化的命令流和k文件。
LSDYNA沖擊起爆計算（購買前請私信）
破片沖擊，射流沖擊模擬反應(yīng)裝甲
運用LS/DYNA做過沖擊、爆炸、再沖擊的整個模擬過程
想問一下有沒有人會運用LS/DYNA模擬沖擊、爆炸、再沖擊的整個過程！求助啊
Abaqus纖維復(fù)合材料蜂窩板落錘沖擊仿真模型
內(nèi)插0厚度cohesive單元以模擬分層
模擬過程采用puck子程序，有錄制整個建模操作視頻，可贈送復(fù)合材料層合板快速建模插件及蜂窩建模插件!
cae ￥20
image_process=/format,webp" data-initial-src="https://img.jishulink.com/202505/attachment/49623d80bdb74936898c3463aebb8345.png" data-extentions-extra-ocr-id="e6cb4a74c55e38de39a7e4f229d3e914"></figure>
</figure><div contenteditable="false" width="100%">
Abaqus纖維復(fù)合材料蜂窩板落錘沖擊仿真模型!
</div><div contenteditable="false" width="100%">
內(nèi)插0厚度cohesive單元以模擬分層
</div><div contenteditable="false" width="100%">
模擬過程采用puck子程序，有錄制整個建模操作視頻，可贈送復(fù)合材料層合板快速建模插件及蜂窩建模插件!
</div><div contenteditable="false" width="100%">
cae,inp文件及ODB文件，操作視頻(注意：并未含puck子程序，僅作學習參考)
</div><p><br></p>
展開 不同沖擊速度及沖擊方式對薄壁不銹鋼鋼管材料沖擊的影響仿真
不同沖擊速度及沖擊方式對薄壁不銹鋼鋼管材料沖擊的影響仿真
1仿真背景
眾所周知，基于各種動力學仿真軟件進行沖擊與跌落的仿真實驗一直備受重視。而對于薄壁鋼管材料的沖擊仿真實驗由于沖擊速度與沖擊方式不同，便會帶來差異化結(jié)果。因此，針對不同的工況，需要合理采取不同的沖擊方式設(shè)置，以期得到合理的結(jié)果。本文旨在建立恒定式沖擊速度、正弦式交變沖擊速度、三角波式沖擊速度、鋸齒波沖擊速度及矩形波沖擊速度5種不同沖擊速度及方式對鋼管的沖擊仿真模型，為沖擊仿真實驗提供理論參考。
2模型建立
薄壁鋼管的截面是矩形的對稱面，因此本文建立矩形薄壁鋼管的四分之一軸對稱模型，薄壁鋼管采用shell單元，不銹鋼材料選用各向同性材料本構(gòu)，設(shè)置沙漏能以控制整體的能量平衡設(shè)置。不銹鋼的四分之一模型在ANSYS/LSDYNA中建立，模型的前處理也在其中完成，在完成前處理后生成K文件，分別在LSPP中進行后處理及載荷曲線的設(shè)置。不銹管的四分之一模型如圖1所示。
圖1不銹管的四分之一模型設(shè)置
3沖擊速度的影響
在分析沖擊方式對不銹管變形的影響前，需要考慮沖擊速度對其影響。不同的沖擊速度勢必會導(dǎo)致的不同的變形。因此本文首先建立了三種不同的工況，沖擊速度分別為50m/s、100m/s、150m/s。從較低速度到一個較高速度的過渡來分析不銹管的變形情況。圖2給出了3種不同工況下沖擊完成后不銹管的變形情況。可以看出：沖擊速度小不銹管的變形小，沖擊速度的增大會導(dǎo)致變形增大，在大沖擊下不銹管的變形程度可以看成是小沖擊下變形的累積。因此可以得出沖擊速度是造成不銹管變形的主要原因，不同的沖擊速度大小可以看成是小沖擊速度的不斷累積對不銹管的破壞。
圖2不同工況下沖擊完成后不銹管的變形情況
4幾種不同的沖擊方式
沖擊方式的定義是通過定義不同的載荷曲線來實現(xiàn)的。
展開 