偏心荷載基底應力的案例
偏心荷載作用下地基土極限承載力
多數情況下建筑物承受偏心荷載，顯然偏心荷載模式下地基土更易失穩，因此有必要研究偏心荷載作用下地基土的臨塑荷載。偏心荷載作用時地基的整體剪切破壞沿水平荷載作用方向一側發生滑動，彈性區的邊界面也不對稱（如圖）。
偏心荷載下土體極限狀態模型試驗
滑動方向一側為平面，另一側為圓弧，其圓心即為基礎轉動中心圖。隨著荷載偏心距的增大，滑動面明顯縮小（如圖）。
偏心荷載下土中應力
漢森(B.Hanson，1961，1972)和魏錫克（Vesic）分別提出的在偏心荷載作用下，地面、基底傾斜，不同基礎形狀及不同埋置深度時的極限承載力計算公式，我國《港口工程技術規范》亦推薦使用。這里簡單介紹地面、基底平整且基底完全光滑的漢森極限承載力。
漢森極限承載力：
地基土承載力特征值：
式中：
也可查下表：
如：某矩形獨立基礎l=b=5，埋深d=1m；置于黏性土上，基底以下土 g＝18kN/m3，基底下一倍短邊寬深度內土的內摩擦角標準值jk =2°，基底下一倍短邊寬深度內土的粘聚力標準值ck =12kPa。基底面積A=25m2。豎向荷載N=2000kN，水平荷載H=200kN。
系數：
荷載傾斜系數：
基礎形狀系數：
深度系數：
安全性評估：地基土安全儲備不足。
本例中的黏性土在地勘報告中提供的承載力特征值fak=110kPa，最終觀測到的沉降遠遠大于20cm。
展開 銀汞合金充填術后基底料的應力分布
觀察銀汞合金充填術后5種基底料的應力分布和變形情況。方法:建立下頜第一磨牙二維有限元計算模型,基底厚度均為0 .5mm ,銀汞合金厚2mm ,采用牙合面中央集中加載,計算基底料中產生的應力和變形情況。結果:不同彈性模量的基底料中所產生的應力水平和變形不同。最大主應力中除磷酸鋅水門汀表現為低的張應力外,其余基底料均表現為壓應力。隨著彈性模量的增加,基底料中所產生的最大壓應力升高,變形減小。結論:本實驗條件下,在承受咬合力時,目前臨床上常用基底料一般不致斷裂,臨床上選用基底料時,應側重于降低其對銀汞合金修復體和牙體組織的不利影響
銀汞合金充填術后基底料的應力分布.pdf
展開 單邊驅動式搖擺篩偏心軸的應力與疲勞分析
按第四強度理論計算得出偏心軸圓周表面的合應力[8]:
從圖6的偏心軸受力圖可以看出，點 1 、點2 、點3 、點4 四點為危險點，容易產生疲勞破壞。現對這4點處的合應力進行分析，分析結果如表1所示。
表1 危險點應力分析表
選取
點
扭矩
T(N?m)
彎矩
M(N?m)
直徑
D(m)
合應力σd（MPa）
1
277
1843
0.1
18.9
2
277
3365
0.1
34.4
3
277
3365
0.1
34.4
4
554
1843
0.1
19.4
根據表1中的數據，運用 Excel 工具繪制的偏心軸合應力隨軸向尺寸變化的曲線如圖7所示。
圖7偏心軸應力分布曲線
從圖7中可以看出，偏心軸在承受最大載荷時，出現的最大應力為34.4MPa，而偏心軸的材料為45號鋼，45號鋼的屈服強度不小于355 MPa。因此偏心軸上的最大應力值遠小于材料的屈服極限，符合使用的要求。
4偏心軸的有限元分析
由于解析法是采用簡化的載荷對偏心軸進行應力分析，并且分析時沒有考慮到偏心軸的具體形狀，因此解析法不能準確的反映出偏心軸上各處的應力分布。而有限元法能夠根據偏心軸的實際工作情況來施加約束與載荷，對真實物理系統進行模擬，因此，采用有限元法能夠得到更加準確的應力分布云圖。
將偏心軸的三維模型導入Workbench中，采用自由劃分法對偏心軸進行網格劃分[9-10]，網格劃分時全部劃分為Solid187,Solid186實體單元，共有15496個單元和27384個節點。偏心軸的有限元模型如圖8所示。
展開 ex1-1矩形荷載作用下地基中的附加應力分布
ex1-1矩形荷載作用下地基中的附加應力分布
