應(yīng)力云圖的案例
ABAQUS中mises應(yīng)力云圖顯示的最大值還不到屈服應(yīng)力值為啥還有PEEQ值
ABAQUS中mises應(yīng)力云圖顯示的最大值還不到屈服應(yīng)力值為啥還有PEEQ值，PEEQ云圖有變形值
關(guān)于超聲研磨藍(lán)寶石的SPH模擬仿真方法導(dǎo)出磨屑應(yīng)力云圖的方法
本帖主要給出金剛石磨粒在加工過(guò)程中形成的SPH磨屑狀態(tài)分布云圖方法。
除去磨削力信號(hào)、力表面形貌、亞表面工件損傷云圖等直接表征加工好壞的評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過(guò)加工形成的磨屑狀態(tài)也能夠反映刀具的與加工參數(shù)的好壞，從而對(duì)加工參數(shù)進(jìn)行指導(dǎo)。諸如加工合金類通常出現(xiàn)的卷尺狀切屑與加工鑄鐵等硬脆材料出現(xiàn)的團(tuán)簇狀磨屑等。下圖給出金剛石工具加工藍(lán)寶石的磨屑狀態(tài)云圖。
具體方法是通過(guò)將SPH粒子顯示成Smooth狀態(tài)，調(diào)整顆粒大小合適（因模型而定），之后后處理中顯示應(yīng)力云圖，將云圖播放至加工完成狀態(tài)，通過(guò)第三方軟件或者LSdyna自帶功能導(dǎo)出云圖，最后可以根據(jù)需要標(biāo)上比例尺。
圖中可以直觀粒子的分布狀態(tài)與應(yīng)力分布釋放，同時(shí)粒子飛濺大小也可顯示出來(lái)，可以根據(jù)磨屑尺度也對(duì)標(biāo)加工切深，這樣就可以建立加工參數(shù)與加工質(zhì)量的關(guān)系了。
圖1金剛石工具加工藍(lán)寶石磨屑狀態(tài)云圖
展開(kāi) ANSYS經(jīng)典三個(gè)主應(yīng)力代數(shù)和云圖顯示方法（UPFS子程序）
求解前使用
outres,svar,all命令，應(yīng)用
plnsol,svar,1命令即可查看用戶自定義的輸出變量，即三個(gè)主應(yīng)力代數(shù)和的應(yīng)力云圖。
完結(jié)
文章來(lái)源：ansys學(xué)習(xí)分享網(wǎng)
ANSYS APDL經(jīng)典版繪制 vonMises（等效）應(yīng)力云圖提示S數(shù)據(jù)無(wú)效
一、錯(cuò)誤截圖
其他之前的步驟都沒(méi)有任何問(wèn)題，只是繪制 vonMises（等效）應(yīng)力云圖的情況下，大概率是這種問(wèn)題。
可以采用如下的解決方案。
二、錯(cuò)誤原因
安裝的時(shí)候Mechanical APDL Product Launcher中默認(rèn)選擇了Use Distributed Computing(DMP)
三、解決方案
1.打開(kāi)Mechanical APDL Product Launcher
2.將DMP改為SMP
3.重新運(yùn)行程序生成即可
ANSYS Workbench 圓盤S型應(yīng)變片式電阻壓力傳感器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及有限元分析
圖4-31 不同載荷下五種求解模塊
圖4-32 3000N載荷下整體應(yīng)力云圖
圖4-33 3000N載荷下貼片處應(yīng)力云圖
圖4-34 4000N載荷下整體應(yīng)力云圖
圖4-35 4000N載荷下貼片處應(yīng)力云圖
圖4-36 5000N載荷下整體應(yīng)力云圖
圖4-37 5000N載荷下貼片處應(yīng)力云圖
圖4-38 6000N載荷下整體應(yīng)力云圖
圖4-39 6000N載荷下貼片處應(yīng)力云圖
圖4.32~4.39為2000N、3000N、4000N、5000N、6000N不同載荷作用圓盤S槽結(jié)構(gòu)彈性體整體和貼片處的應(yīng)力云圖，由圖可以看出，彈性體整體的最大應(yīng)力分別為112.5MPa，150MPa，187.5MPa，225MPa，轉(zhuǎn)換為曲線圖顯示如圖4.40所示，且最大應(yīng)力均位于圓盤S型應(yīng)變片式電阻壓力傳感器S型槽處，彈性體貼片處的最大應(yīng)力分別為16.748MPa，22.33MPa，27.913MPa，33.495MPa。轉(zhuǎn)換為曲線圖顯示如圖4.41所示。
圖4-40 不同載荷作用下整體應(yīng)力曲線圖
圖4-41 不同載荷作用下貼片處應(yīng)力曲線圖
4.4本章小結(jié)
本章在前一章三維建模軟件Pro/E對(duì)圓盤S型應(yīng)變片式電阻壓力傳感器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，應(yīng)用有限元軟件ANSYS Workbench建立了不同S槽寬度和不同螺紋孔直徑的圓盤S型應(yīng)變片式電阻壓力傳感器彈性體的仿真模型。
展開(kāi) 通過(guò)lsprepost導(dǎo)出數(shù)據(jù)繪制時(shí)間-位置-應(yīng)力三維云圖
本帖附件是一個(gè)簡(jiǎn)化的應(yīng)力-時(shí)間-位移三維云圖（x軸位移，y軸時(shí)間，z軸應(yīng)力）
做shpb模擬時(shí)候，可能需要將不同時(shí)間和位置所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力 云圖 顯示出來(lái)，lsprepost很難實(shí)現(xiàn)這一過(guò)程，本例通過(guò)將lsprepost數(shù)據(jù)導(dǎo)出并利用origin畫出三維云圖
origin做三維云圖步驟說(shuō)明.doc
無(wú)錫西互通鋼箱梁橋 結(jié)構(gòu)計(jì)算書(ANSYS) ￥2
各應(yīng)力云圖中應(yīng)力變化較均勻， 應(yīng)力分析結(jié)果表明頂板各應(yīng)力皆小于所選鋼材Q345D的容許應(yīng)力。
（2）頂板加勁肋（U 肋和條肋）
由頂板加勁肋（U 肋和條肋）應(yīng)力云圖可看出：頂板加勁肋（U 肋和條肋）在全橋最不利作用組合作用下，最大壓應(yīng)力為主壓應(yīng)力，值為164MPa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)對(duì)應(yīng)U 肋和條肋區(qū)域；最大拉應(yīng)力為主拉應(yīng)力，值為132MPa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)對(duì)應(yīng)U 肋和條肋區(qū)域；最大剪應(yīng)力36.5 Mpa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)對(duì)應(yīng)U 肋和條肋區(qū)域。各應(yīng)力云圖中應(yīng)力變化較均勻，應(yīng)力分析結(jié)果表明頂板加勁肋（U 肋和條肋）各應(yīng)力皆小于所選鋼材Q345D 的容許應(yīng)力。
（3）底板（中支點(diǎn)兩側(cè)20cm 區(qū)域、邊支點(diǎn)處35cm 區(qū)域單元去掉）
由底板應(yīng)力云圖可看出：底板在全橋最不利作用組合作用下，最大壓應(yīng)力為主壓應(yīng)力，值為179MPa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)附近底板區(qū)域；最大拉應(yīng)力順橋向正應(yīng)力與主拉應(yīng)力，值為121MPa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)附近底板區(qū)域；最大剪應(yīng)力48.2 Mpa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)中跨側(cè)附近底板區(qū)域。各應(yīng)力云圖中應(yīng)力變化較均勻，應(yīng)力分析結(jié)果表明底板各應(yīng)力皆小于所選鋼材Q345D的容許應(yīng)力。
（4）底板加勁肋（中支點(diǎn)兩側(cè)20cm 區(qū)域、邊支點(diǎn)處35cm 區(qū)域單元去掉）
由底板加勁肋應(yīng)力云圖可看出：底板加勁肋在全橋最不利作用組合作用下，最大壓應(yīng)力為主壓應(yīng)力，值為140MPa，出現(xiàn)于端支點(diǎn)附近底板加勁肋區(qū)域；最大拉應(yīng)力為主拉應(yīng)力，值為163MPa，出現(xiàn)于中跨跨中底板加勁肋區(qū)域；最大剪應(yīng)力46.4Mpa，出現(xiàn)于中支點(diǎn)中跨側(cè)附近底板加勁肋區(qū)域。各應(yīng)力云圖中應(yīng)力變化較均勻，應(yīng)力分析結(jié)果表明底板加勁肋各應(yīng)力皆小于所選鋼材Q345D 的容許應(yīng)力。
展開(kāi) 基于Abaqus在汽車張緊器結(jié)構(gòu)分析中的應(yīng)用(二)
圖3
7.分析結(jié)果-應(yīng)力云圖
7.1 整體應(yīng)力云圖
整體最大應(yīng)力發(fā)生在芯軸上，最大值為：196.5Mpa，沒(méi)有超過(guò)所用材料45#鋼的屈服強(qiáng)度（355Mpa）。
7.2 張緊臂及殼體應(yīng)力云圖
7.3 阻尼件及壓蓋應(yīng)力云圖
7.4 尼龍襯套及尼龍墊應(yīng)力云圖
7.5 芯軸應(yīng)力云圖
7.6 彈簧墊片及帶輪應(yīng)力云圖
7.7 螺絲及蓋板應(yīng)力云圖
8.分析結(jié)果-位移云圖
8.1 整體位移云圖
整體位移最大值發(fā)生在帶輪上，大小為0.221mm。
8.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
8.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時(shí)，芯軸最大位移為0.036mm。
8.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發(fā)生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
展開(kāi) 基于Abaqus在汽車張緊器結(jié)構(gòu)分析中的應(yīng)用(一)
4.分析結(jié)果-應(yīng)力云圖
4.1整體應(yīng)力云圖
整體最大應(yīng)力發(fā)生在芯軸上，最大值為：87.04Mpa，沒(méi)有超過(guò)所用材料45#鋼的屈服強(qiáng)度（355Mpa）。
4.2 張緊臂及殼體應(yīng)力云圖
4.3 阻尼件及壓蓋應(yīng)力云圖
4.4 尼龍襯套及尼龍墊應(yīng)力云圖
4.5 芯軸應(yīng)力云圖
芯軸最大應(yīng)力值為87.04Mpa，小于所用材料的屈服強(qiáng)度（355Mpa）。
4.6 彈簧墊片及帶輪應(yīng)力云圖
4.7 螺絲及蓋板應(yīng)力云圖
5.分析結(jié)果-位移云圖
5.1 整體位移云圖
整體位移變化最大值發(fā)生在帶輪上，大小為0.1054mm。
5.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
5.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時(shí)，芯軸最大位移發(fā)生在頂部，大小為0.0174mm。
5.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發(fā)生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
結(jié)果匯總：
應(yīng)力應(yīng)變：
張緊臂等效應(yīng)力(Mpa)
底殼等效應(yīng)力(Mpa)
其他部件
帶張力（N）
工況一
50.03
40.09
均無(wú)超過(guò)所用材料的屈服、抗拉強(qiáng)度
400
位移：
張緊臂最大位移(mm)
尼龍墊板最大位移(mm)
尼龍襯套最大位移(mm)
芯軸最大位移(mm）
帶張力（N）
工況一
0.074
0.034
0.0183
0.0174
400
展開(kāi) 基于AUTODYNA的高速侵徹有限元計(jì)算
4.計(jì)算結(jié)果
圖2最大等效應(yīng)力與時(shí)間的關(guān)系
圖3 1.8e-5s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
圖4 5.8e-5s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
圖5 1.58e-4s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
圖6 2e-4s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
圖7 7.8e-5s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
圖8 1.685e-4s時(shí)刻的等效應(yīng)力云圖
應(yīng)力集中問(wèn)題的考察--倒圓角情況
前面的研究表明，對(duì)于無(wú)倒角，以及倒斜角情況，有限元軟件并不能正確計(jì)算出軸肩處的應(yīng)力。
那么，如果此處倒圓角呢？本文考察這種情況下有限元軟件的計(jì)算能力。
例子如下，在軸肩處倒了圓角。
下面不斷加密網(wǎng)格，看在臺(tái)肩處應(yīng)力是否收斂。
（1）單元尺寸5mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值在固定端處，應(yīng)力為75MPa,而臺(tái)肩處應(yīng)力也比較大。
（2）單元尺寸2mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值已經(jīng)轉(zhuǎn)移到臺(tái)肩處，應(yīng)力值上升到89MPa.
（3）單元尺寸1mm,得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值又經(jīng)轉(zhuǎn)移到固定端處，應(yīng)力值上升到100MPa.
（4）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第一次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，最大值又轉(zhuǎn)移到臺(tái)肩處，應(yīng)力值小幅上升。
（5）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第二次，得到的有限元模型如下（臺(tái)肩處）
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了1MPa.
（6）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第三次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了0.5MPa.
（7）單元尺寸1mm,局部加密應(yīng)力集中處第四次，得到的有限元模型如下
計(jì)算完畢后得到的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，此時(shí)最大值仍舊在臺(tái)肩處，應(yīng)力只增加了0.036MPa.結(jié)果已經(jīng)收斂。
· 當(dāng)臺(tái)肩處存圓角時(shí)，只要不斷細(xì)分網(wǎng)格，結(jié)果會(huì)出現(xiàn)收斂。
· 對(duì)于有圓角的臺(tái)肩處，必須不斷加密網(wǎng)格，才能得到精確的結(jié)果。
展開(kāi) 
基于ABAQUS的地下室樁筏基礎(chǔ)抗沖切精細(xì)有限元分析
網(wǎng)格劃分后，樁筏基礎(chǔ)有限元分析模型如圖9所示
圖9 有限元網(wǎng)格模型
3 分析結(jié)果
3.1 Mises應(yīng)力分析結(jié)果
圖10 小震作用下筏板及鋼筋小震應(yīng)力云圖
圖11 大震作用筏板及鋼筋應(yīng)力云圖
a）小、大震作用下暗柱1剖面應(yīng)力云圖
b）小、大震作用下暗柱2剖面應(yīng)力云圖
c）小、大震作用下筏板板底應(yīng)力云圖
d）小、大震作用下筏板板頂應(yīng)力云圖
圖12 小、大震筏板剖面應(yīng)力云圖
從圖中可以看出小震作用下，筏板混凝土最大應(yīng)力為18.6MPa，鋼筋最大應(yīng)力為51.67MPa；大震作用下，筏板混凝土最大應(yīng)力為25.65MPa，鋼筋最大應(yīng)力為72.18MPa。
3.2 混凝土損傷分析結(jié)果
圖13 小震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應(yīng)力云圖
圖14 大震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應(yīng)力云圖
圖13和圖14分別為小震、大震作用下筏板受壓損傷及混凝土中鋼筋應(yīng)力云圖。從圖中可以看出，在小、大震作用下筏板混凝凝土受壓損傷較小，混凝土僅輕微損壞，筏板鋼筋塑性應(yīng)變?yōu)?，鋼筋處于彈性狀態(tài)。
3.3 樁分析結(jié)果
圖15 小、大震作用下筏板混凝土受壓損傷及鋼筋塑性應(yīng)力云圖
從圖中可以看出，小震作用下樁最大軸力為1.199e4kN，大震作用下樁最大軸力為1.661e4kN.
4. 計(jì)算配置
處理器：Intel(R) Core(TM) i7-9700K CPU @ 3.60GHz 3.60 GHz
內(nèi)存：32G
計(jì)算時(shí)間：3h
展開(kāi) 應(yīng)力集中問(wèn)題的考察--倒斜角情況
在機(jī)械零件中，經(jīng)常使用倒斜角的情況，那么，有限元軟件能夠?qū)Υ颂幍?em>應(yīng)力進(jìn)行正確計(jì)算嗎？
我們使用了一個(gè)例子如下。該軸是一個(gè)階梯軸，在截面變化處有一個(gè)45度的斜角。該軸的左端面固定，而右端面施加1MPa的分布拉伸載荷，現(xiàn)在我們考察軸肩處的應(yīng)力情況。
（1）單元尺寸5mm.得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是1.33MPa.
（2）單元尺寸2mm.得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是1.82MPa.增幅為37%。
（3）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第1次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是2.33MPa.增幅為28%。
（4）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第2次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是3.73MPa.增幅為60%。
（5）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第3次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是7.6MPa.增幅為104%。
（6）單元尺寸2mm.在該應(yīng)力最大點(diǎn)加密網(wǎng)格第4次，得到的有限元模型如下
計(jì)算的應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，軸肩拐角處應(yīng)力是21.81MPa.增幅為187%。
展開(kāi) dyna_focus案例集錦三——摩擦盤熱分析系列
雙摩擦片溫度云圖
雙摩擦片應(yīng)力云圖
上下摩擦片應(yīng)力云圖
上下摩擦片溫度云圖
對(duì)流冷卻降溫階段
對(duì)偶摩擦片溫度云圖
對(duì)偶摩擦片應(yīng)力云圖
對(duì)偶摩擦片應(yīng)力云圖
列車摩擦片應(yīng)力云圖
列車摩擦片溫度云圖
應(yīng)力集中問(wèn)題的考察-有孔零件的情況
算例如下，一帶孔板件，左邊固定，右邊施加1MPa的均布拉力，現(xiàn)在考察小孔處的應(yīng)力。
（1）單元尺寸5mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，在孔的周圍已經(jīng)出現(xiàn)了應(yīng)力集中。按照彈性力學(xué)理論，最大應(yīng)力應(yīng)該出現(xiàn)在孔的上下邊沿，此時(shí)因?yàn)榫W(wǎng)格很粗，最大應(yīng)力是在該孔的其它地方出現(xiàn)的。
（2）單元尺寸2mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，孔的上下邊沿應(yīng)力最大，為2.79MPa.
（3）單元尺寸1mm,得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.16MPa.
（4）單元尺寸1mm,孔周圍第一次局部加密，得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.37MPa.
（5）單元尺寸2mm,孔周圍第二次局部加密，得到的孔周圍有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，在遠(yuǎn)離孔處，應(yīng)力已經(jīng)均勻分布，這意味著網(wǎng)格劃分已經(jīng)大致合適。應(yīng)力上升到3.41MPa.
（6）單元尺寸2mm,孔周圍第三次局部加密，得到的有限元模型如下
應(yīng)力云圖如下
可見(jiàn)，應(yīng)力上升到3.42MPa.結(jié)果已經(jīng)收斂。
· 對(duì)于有孔的零件，通過(guò)不斷加密網(wǎng)格，有限元分析軟件可以得到收斂的結(jié)果。
· 如果結(jié)構(gòu)中存在孔洞，在有限元分析前不要隨便簡(jiǎn)化這些小結(jié)構(gòu)，除非我們堅(jiān)信這些地方并非危險(xiǎn)處。
展開(kāi) 