居里溫度的案例
磁性材料的居里溫度與工作溫度
居里溫度
（Curie temperature，Tc）又作居里點（Curie point）或磁性轉變點。是指磁性材料中自發磁化強度降到零時的溫度，是鐵磁性或亞鐵磁性物質轉變成順磁性物質的臨界點。低于居里點溫度時該物質成為鐵磁體，此時和材料有關的磁場很難改變。當溫度高于居里點時，該物質成為順磁體，磁體的磁場很容易隨周圍磁場的改變而改變。
更通俗講，鐵磁物質的磁化強度隨溫度升高而下降，達到某一溫度時，自發磁化消失，轉變為順磁性，該臨界溫度為居里溫度。它確定了磁性器件工作的上限溫度。
居里溫度是由居里夫人的丈夫皮埃爾?居里發現的。
居里溫度代表著磁性材料的理論工作溫度極限，居里溫度的大小由物質的化學成分和晶體結構決定，例如鐵的居里溫度約770℃，鈷的居里溫度約1131℃。
工作溫度與居里溫度的關系：居里溫度越高，材料的工作溫度也相對越高，并且溫度穩定性更好。
磁體的最高使用溫度取決于其本身的磁性能和工作點的選取。對同一磁鐵而言，工作磁路越閉合，磁體的最高使用溫度就越高，磁鐵的性能就越穩定。所以磁鐵的最高使用溫度并不是一個確定的值，而是隨著磁路的閉合程度而變化。
以上是對居里溫度概念的介紹，生活中利用居里溫度原理的地方也不少，其中家用電飯煲就是利用居里溫度實現自動跳檔的。
展開 今日Nature: 鐵電疇壁再發正刊，調制微波器件
在室溫下，因為薄膜被施加的應力值極小并且十分接近居里相變溫度，電容調制比n值在100 MHz至10 GHz間，其平均值高于13，數倍于之前報道的其他鈣鈦礦薄膜的可調電容（圖1j所示）。
圖2：(a)(b)薄膜樣品在不同電極尺寸下，1 GHz至10 GHz測得的質量因子Q關于電場E的諧振譜；(c)圖a和b中在每個頻率的質量因子Q的最大值.
采用傳統壓電效應的可調電容中，質量因子Q的諧振峰均為分立，且在電場調制作用下一般只有幾百MHz的變化。作為對比，鐵電相Ba0.8Sr0.2TiO3薄膜的質量因子Q在1 GHz至10 GHz的測量頻譜內，其平均值在100至1000之間，受電場作用連續可調；并且其諧振峰不隨電極尺寸而變化，進一步驗證了其工作機制不是壓電效應（圖2a，2b所示）。
為了解釋試驗中觀察到的高電容比率n和連續的質量因子Q諧振譜，利用分子動力學模擬了BaTiO3薄膜在微波頻率下，稍低于居里相變溫度時的原子運動軌跡。經過計算發現，因薄膜工作溫度十分接近居里相變溫度，導致跨越相鄰疇壁間的能量壁壘顯著降低，在微波信號的激勵下，相鄰鐵電疇中的極化翻轉引起了鐵電疇壁的諧振，而其諧振頻率可受外加電場調制，從而形成連續諧振譜。形成此疇壁諧振的關鍵在于工作溫度十分接近居里溫度，使得薄膜處于弱鐵電相中，從而降低極化翻轉勢壘；同時，其疇壁區域因接近居里溫度而增大，從而使得疇壁諧振的對品質因子Q的增強作用不會被薄膜中的塊體區域所掩蓋。
展開 電驅系統-絕緣等級
前面
文章說明了一下磁性材料溫度特性密切相關的居里溫度的概念，見文章
《
磁性材料的居里溫度與工作溫度
》
，也總結
了電機
銘牌上面工作制的含義，見文章
《
電機工作制
》
。
今天總結一下電機銘牌上面另外一個與溫度相關的概念，即絕緣材料的“
絕緣等級
”。
絕緣等級
是指
電機(或變
壓器)繞組采用的所有
絕緣材料
的耐熱等級。在發電機等電氣設備中，絕緣材料是最為薄弱的環節，絕緣材料尤其容易受到高溫的影響而加速老化并損壞，不同的絕緣材料耐熱性能有區別，采用不同絕緣材料的電氣設備，其耐受高溫的能力就有不同，因此，一般的電氣設備都規定其工作的最高溫度，電動機的絕緣等級與使用的絕緣材料密切相關，絕緣材料越好，絕緣等級越高，
電機與變壓器中常用的絕緣材料等級為A、E、B、F、H、C、N、R八種。每一絕緣等級的絕緣材料都有相應的極限允許工作溫度、繞組溫升限值和性能參考溫度，見下圖。
最高工作溫度，系指電機在設計預期壽命內，運行時繞組絕緣中最熱點的溫度。
電機或變
壓器運行時，繞組
最熱點的溫度不得超過
上圖
中的規定，否則會引起絕緣材料加速老化，縮短電機或變壓器的壽命；如果溫度超過允許值很多，絕緣會損壞，導致電機或變壓器燒毀。
允許溫升是指電機的溫度與周圍環境相比升高的限度，
是由電機發熱引起的。
運行中的電機鐵芯處在交變磁場中會產生鐵損，繞組通電后會產生銅損，還有其它雜散損耗等。
這些都會使電機溫度升高。
另一方面電機也會散熱。
當發熱與散熱相等時即達到平衡狀態，溫度不再上升而穩定在一個水平上。
當發熱增加或散熱減少時就會破壞平衡使溫度繼續上升，擴大溫差，則增加散熱，在另一個較高的溫度下達到新的平衡。
展開 皇家墨爾本理工大學&成均館大學Nat. Commun. ：納米片范德華磁性材料Fe3GeTe2的硬磁
這些納米薄片具有接近方形磁環的單一硬磁相，較大的矯頑力（在2K時，高達550mT），接近200K的居里溫度和極強的垂直磁各向異性。通過臨界性分析，Fe3GeTe2中vdW原子層之間的耦合范圍約為5個vdW原子層。Fe3GeTe2的磁性能突出了其整合到vdW磁異質結構器件中的潛力，為基于這些器件的自旋電子學研究和應用鋪平了道路。相關成果以“Hard magnetic properties in nanoflake van der Waals Fe3GeTe2”為題發表在Nature Communications上。
【圖文導讀】
圖1在2K溫度，不同厚度的FGT納米片
的Rxy（B）圖
（a）FGT單晶塊體，尺寸L×W×T=1.8 mm×0.8 mm×0.3 mm，MR/MS=0.0715；
（b）329 nm的FGT器件，尺寸L×W×T=44.4 μm×49.4 μm×329 nm，MR/MS=0.0807；
（c）191 nm的FGT器件，尺寸L×W×T=14.7 μm×9.25 μm×191 nm，MR/MS =0.9757；
（d）82 nm的FGT器件，尺寸L×W×T=10.3 μm×19.5 μm×82 nm，MR/MS =0.9839；
（e）49 nm的FGT器件，尺寸L×W×T=12.6 μm×13.1 μm×49 nm，MR/MS =0.9980；
（f）10.4nm的FGT器件，尺寸L×W×T=12.7 μm×8.79 μm×10.4 nm，MR/MS =0.9973。
圖2 居里溫度（TC）的厚度依賴性圖
居里溫度（TC）的厚度依賴性圖。
展開 
如何在 COMSOL 軟件中對鐵磁材料進行建模？
在此類情況中，材料超過了居里溫度。這時，通常將磁導率設為形如 1+f(T)*(mur(normB)-1) 的函數，其中，f(T) 函數在低溫時從 1 開始不斷降低，達到居里溫度時降為 0（高于居里溫度互仍為 0）。在精確模擬鋼的多個感應加熱過程（比如淬火）時，需要采用此方法。更普遍的做法是，從文獻或者數據表中獲取很多 B-H 參數與溫度的函數依賴關系，然后使用相同的方法將它們插入仿真中。
磁場的矢量性質對于模擬移動的磁力機械至關重要。下面的動畫展示了旋轉機械仿真中的磁通密度，外部域是參照 Jiles-Atherton 磁滯模型來描述的。左側是旋轉中的磁滯域，右側是旋轉中的內部磁體。對比左圖的任意一點與右圖中相應的點，矢量 B 和 H 的所有分量都遵循旋轉矢量必須滿足的轉換。右側動畫是結果是左側動畫的剛性旋轉結果。
旋轉機械的磁通量，其中磁滯材料表明矢量性質是準確的，所以磁場源（左圖）坐標系和磁滯域（右圖）坐標系內的局部場完全一致。
利用 COMSOL Multiphysics? 模擬鐵磁材料
下面，我們通過一個示例展示，當模擬同一鐵磁材料在不同工藝流程中的特性時，可以采用的不同規律。這里的假設前提是：只有一組有限的可檢索的典型材料信息可用。
在此示例中，我們模擬一個如下圖所示的磁路。紅色區域代表一塊非線性軟鐵，被表征為不明顯的剩余通量和磁滯 B-H 曲線（來自“AC/DC模塊”的“材料庫”中可用的軟鐵 材料：彎頭在大約 5400[A/m] 時達到 1.5[T]）。藍色區域代表纏繞在軟鐵芯上的線圈。綠色區域表示我們計劃利用不同規律進行分析的對象，它可以是初始時沒有磁化的鋁鎳鈷合金元件。
磁路的幾何結構，它包含軟鐵（紅色）、線圈（藍色）和類似于鋁鎳鈷合金的材料（綠色）。
展開 【知識分享】關于“電感”，你應該知道的知識點
6）居里溫度點：磁體在溫度升高時，其磁導率下降，當溫度高到某一點時，磁性基本消失，此溫度稱為居里溫度點。
7）磁勢：建立磁通所需之外力，以F表示。
8）自感：磁通變化率與電流變化率之比稱自感，以L表示。
9）互感：由于A線圈電流變化而引起B線圈磁通變化的現象，B線圈的磁通變化率與A線圈的電流變化率之比稱為A線圈對B線圈的互感，以M表示。
1.2 基本公式
環形鐵心的鐵窗面積（A）與磁路長度（l）示意圖
法拉第電磁感應定律：
穿過閉合回路的磁通發生變化，回路中會產生感應電流。如果回路不閉合，無感應電流，但感應電動勢依然存在，感應電動勢的大小：
電學與磁學的對偶關系表：
2 磁元件的基本特性
2.1 磁滯效應（Hysteresis Effect）：
磁化過程中，磁通密度B的變化較磁化力F的變化遲緩的現象稱為磁滯。
2.2 霍爾效應（Hall Effect）：
流過電流的導體穿過磁場時，在導體兩端產生感應電勢的現象，稱為霍爾效應。
2.3 臨近效應（Proximity Effect）
流過電流的導線會產生磁場，相鄰的導線在相互的磁場（也可以是外加磁場）作用下會產生電流擠到導體一邊的現象成為臨近效應。相鄰層的導線若電流方向相同，電流會往外側擠，相鄰層的導線若電流方向相反，電流會往外內側擠，如下圖所示。臨近效應會導致導體的利用率下降，銅損增加（與趨膚效應類似）。
2.4 磁材料的飽和
隨著磁性材料中的磁場強度增加，其磁通密度也增大，但當磁場強度大到一定程度時，其磁通不再增加(見圖3.1磁滯回線的Bs)，這稱為磁飽和。
2.5 磁芯損耗
磁芯損耗主要由磁滯損耗和渦流損耗組成。
展開 哈工大《Sci China Mater》：微觀結構調控優化高熵非晶合金磁熱性能
含稀土高熵非晶合金是近年來磁熱材料領域較受矚目的一類材料，具有較優異的磁熱性能，但其存在磁轉變溫度過低(< 60 K)的情況，這將限制合金的實際應用。
本課題組前期研究發現：Fe摻雜可有效提高含稀土磁熱高熵非晶合金的居里溫度。具體成分為(Gd36Tb20Co20Al24)100-xFex(x = 0、1、2和3 at.%)，所有四個合金成分均可成功制備出微米級纖維樣品，其中x = 2和x = 3纖維具有非晶/納米晶雙相結構。四種纖維具有在81-100 K溫區內可調節的居里溫度以及較高的磁熱性能。但由于納米晶含量過小，x =2和x = 3合金纖維僅觀察到納米晶對磁熱曲線的寬化作用。
為了進一步探究納米晶相對高熵非晶合金的磁熱性能和臨界行為的具體影響機制，需要進一步增加納米晶含量。非晶合金的可控晶化可以通過退火處理來實現，相關退火處理方法通常分為：在保護氣體條件下退火、在磁場條件下退火、在壓力條件下退火或電流退火等，其中，對于合金纖維而言，電流退火具有工藝參數精確可控、防止纖維變脆等優點，此外電流退火還可保持加熱過程中產生的晶粒尺寸在納米尺度范圍內。因此，在本研究中，我們選用電流退火處理Fe摻雜高熵合金纖維。
展開 如何在 COMSOL 軟件中對鐵磁材料進行建模？
在此類情況中，材料超過了居里溫度。這時，通常將磁導率設為形如 1+f(T)*(mur(normB)-1) 的函數，其中，f(T) 函數在低溫時從 1 開始不斷降低，達到居里溫度時降為 0（高于居里溫度互仍為 0）。在精確模擬鋼的多個感應加熱過程（比如淬火）時，需要采用此方法。更普遍的做法是，從文獻或者數據表中獲取很多 B-H 參數與溫度的函數依賴關系，然后使用相同的方法將它們插入仿真中。
盡管很多參數在表格中被稱為“標量”或“函數”，但它們可能是“張量”，或是由一組函數來填充矢量或張量。認識到這一點很重要，因為磁性本質上是一個矢量。實際上，對于第一張表中的所有特性，“AC/DC 模塊”提供了完整模擬各向異性材料的選項。矢量磁滯教學模型中討論了相關的案例，該模型采用了各向異性的 Jiles-Atherton 材料，并重現了已發表的數據。
磁場的矢量性質對于模擬移動的磁力機械至關重要。下面的動畫展示了旋轉機械仿真中的磁通密度，外部域是參照 Jiles-Atherton 磁滯模型來描述的。左側是旋轉中的磁滯域，右側是旋轉中的內部磁體。對比左圖的任意一點與右圖中相應的點，矢量 B 和 H 的所有分量都遵循旋轉矢量必須滿足的轉換。右側動畫是結果是左側動畫的剛性旋轉結果。
旋轉機械的磁通量，其中磁滯材料表明矢量性質是準確的，所以磁場源（左圖）坐標系和磁滯域（右圖）坐標系內的局部場完全一致。
利用 COMSOL Multiphysics? 模擬鐵磁材料
下面，我們通過一個示例展示，當模擬同一鐵磁材料在不同工藝流程中的特性時，可以采用的不同規律。這里的假設前提是：只有一組有限的可檢索的典型材料信息可用。
在此示例中，我們模擬一個如下圖所示的磁路。
展開 電動汽車幾種加熱方案解析
在環境溫度-10℃， 城市路況下行駛1h， 使用燃油加熱比使用電加熱大大提高了純電動汽車的續駛里程， 對比結果見圖2。
2） 可延長電池的使用壽命。 采用燃油加熱方式對駕駛室加熱不消耗電池的電能， 因此在相同的行駛里程下， 使用燃油加熱方式比使用電加熱方式電池的放電深度低。 根據鋰電池的特性， 電池壽命取決于放電深度， 放電深度越低， 可使電池的充放電次數增加， 從而延長電池的使用壽命。 圖3為電池使用壽命與放電深度之間的關系。
1.4 缺點
1） 燃油加熱系統消耗燃油 ， 產生尾氣排放 ，與純電動汽車零排放的理念相違背。
2） 燃油加熱系統結構復雜， 零部件數量較多，增加成本較高， 降低了電動汽車的實用性。
3） 為了滿足純電動汽車碰撞法規的要求 ， 燃油加熱系統需要突破以下課題： ①燃油箱的布置位置和防護措施 （制定純電動汽車整車布置方案時，會優先考慮電池包的布置， 這對燃油箱的布置帶來了更大的挑戰。 燃油箱布置在前機艙不滿足前碰法規要求， 且燃油加注不方便； 燃油箱布置在行李艙下方， 很難滿足后碰法規的要求）； ②燃油管路走向， 應確保燃油管路遠離高壓線束； ③做好燃油管路的防護及碰撞斷油措施， 防止因碰撞引起燃油泄漏。
2 電加熱方式
2.1 PTC的概念及功能原理
電加熱方式多為使用PTC加熱。 PTC是PositiveTemperature Coefficient的縮寫， 意思是正的溫度系數， 泛指正溫度系數很大的半導體材料或元器件。通常我們提到的PTC是指正溫度系數熱敏電阻， 簡稱PTC熱敏電阻。 PTC熱敏電阻是一種典型具有溫度敏感性的半導體電阻， 超過一定的溫度 （居里溫度） 時， 它的電阻值隨著溫度的升高而陡增。 也就是PTC加熱器的功率將突然降低到最小值， 使溫度回到其居里溫度以下。
展開 北科大今日Science:新型“相間應變”策略構建具備巨大極化強度的鐵電薄膜
而在這其中，應力鐵電體如四方鈣鈦礦氧化物由于具備較大的偶極矩而擁有較高的極化值和居里溫度。目前的理論已經證明，各向同性拉伸應變（負壓）可以有效增加此類化合物的四方性和極化值。然而，如何在外延膜上簡單構建高負壓環境是非常巨大的挑戰。
【成果簡介】
近期，北京科技大學的陳駿教授以及邢獻然教授（共同通訊作者）等人提出了新型“相間應變”的策略并以此在超四方性薄膜上實現了巨大極化。該研究發現利用晶格結構相似、晶格參數不同的兩種材料，在外延生長時晶界處的晶格參數是相互匹配的，從而可在材料間產生各向同性應變，即“相間應變”。利用這種“相間應變”策略，研究人員在PbTiO3外延復合鐵電薄膜上引入高負壓從而實現了巨大的極化性能，其剩余極化強度可達到236.3微庫倫/cm2，是現有已知鐵電體的2倍。此外，這種薄膜的超四方性相在725℃的高溫下依然穩定，而對應塊體的相轉變溫度卻只有490℃。2018年8月3日，相關成果以題為“Giant polarization in super-tetragonal thin films through interphase strain”在線發表在Science上。
展開 干貨 | 電源反激變壓器設計過程詳解
同時也有飽和磁感應比較低，材質脆，不耐沖擊，溫度性能差的缺點。
采用的是用于開關電源變壓器及傳輸高功率器件的MnZn功率鐵氧體材料PC40,其初始磁導率為2300±25％，飽和磁通密度為510mT（25℃時）/390mT（100℃時）,居里溫度為215℃。
選擇磁芯材料為鐵氧體，PC40。
步驟四、選擇磁芯的形狀和尺寸：
高頻功率電子電路中離不開磁性材料。磁性材料主要用于電路中的 變壓器、扼流圈(包括諧振電感器)中。
變壓器是整個電源供應器的重要核心，所以變壓器的計算及驗證是很重要的。
磁性材料(Magnetic materials)有個磁飽和問題。如果磁路飽和，會導致變壓器電量傳遞畸變，使得電感器電感量減小等。對于電源來說，有效電感量的減小，電源輸出紋波將增加， 并且通過開關管的峰值電流將增加。這樣可能使得開關管的工作 點超出安全工作區，從而造成開關管壽命的縮短或損壞。磁性材料的另一個問題就是居里點溫度(Curie Temperature)。
在這一溫度下，材料的磁特性會發生急劇變化。特別是該材料會 從強磁物質變成順磁性物質，即磁導率迅速減小幾個數量級。實 際上，它幾乎轉變為和空氣磁芯等效。一些鐵淦氧(ferrites)的居里 點可以低到130oC左右。因此一定要注意磁性材料的工作溫度。
展開 
干貨｜電感配置以及特性分析
隨著電感的溫度升高，除元件劣化之外，鐵氧體鐵芯的情況下，如果超過居里溫度，電感值會急劇下降。
一般會提供額定電流值和電阻值規格作為參考標準，但在實際安裝時需要考慮散熱。
電感的配置
為了將來自開關節點的輻射噪聲控制在最低，雖然重要程度僅次于輸入電容器，請將電感盡量配置在IC附近。
如果為了降低布線電阻散熱而過度擴大銅箔面積的話，銅箔可能起到天線的作用，使EMI增加，因此不可過度增加銅箔面積。
從EMI的角度出發考慮布線面積的布局示例見Figure6-a，配置了不必要布線的不良示例見Figure6-b。
具體的布線寬度可參考電流耐受特性來決定。Figure 5為流過某電流時的導體寬度和自發熱導致的溫升圖表。
例如，當2A的電流流過導體厚度35μm的布線時，為抑制20℃的溫度上升，0.53mm的導體寬度即可對應。
但是，由于布線受外圍元器件發熱和環境溫度的影響，因此，需要具備充分的余量。
例如，建議1盎司（1OZ）（35μm）PCB板中每1A導體寬度1mm以上、2盎司（70μm）PCB板中每1A導體寬度0.7mm以上。
關于電感外圍布線，不可在電感的正下方配置GND層（Figure 6-c）。
這正如前面提到的，磁力線穿過導體GND層并產生電渦流，從而受磁力線消除的影響，使電感值下降或Q值下降（損耗增加）。
非GND的信號線也有因電渦流使開關噪聲傳遞給信號的可能性，因此應避免電感正下方的布線。
展開 PRL: 無動量激發的方向力和Peierls扭曲固體中的有序轉變——以GeTe為例
在5％激發下GeTe的相關參數隨時間的變化
5％激發的GeTe的（a）力，（b）鍵長，以及（c）鍵角，（d）中的紅色實線和黑色虛線分別表示熔點（Tm）和鐵電轉變居里溫度（Tr-c）。
圖4. 激發后鍵長概率密度分布隨時間的變化
圖中所用的時間對應于圖3（b）中的鍵長的差異最大的峰和谷。虛線分別是峰位分別在2.84、3.02和3.25 ?的高斯擬合。
圖5. 原子運動軌跡
5％激發時，從0到1.2 ps時間范圍內為原子在TDDFT-MD模擬中的運動軌跡。
【小結】
該研究以TDDFT-MD模擬揭示了光激發下有序相變的顯著物理特性。雖然光子是無動量的，但通過將Peierls扭曲固體從雙重最小值勢能面激發到單一最小值勢能面，原子的相干集體運動成為可能，這些原子與菱方相A1g光學聲子模式強烈耦合。雖然目前該研究主要關注GeTe的相變，但它并不是一個孤立的案例。其實GeTe所屬的鐵電固體，或者更廣泛地說具有Peierls畸變的固體應該具有圖2（b）中類似的勢能面特征。在Peierls扭曲的Bi、Sb、Te和Ti2O3中，已經觀察到A1g模式的激光選擇性激發。因此研究人員相信，該相變機制可能適用于其中的許多體系，因此該發現為尋找電子、光電子和能源應用的超快有序相變材料開辟了新的方向。
文獻鏈接：Directional Forces by Momentumless Excitation and Order-to-Order Transition in Peierls-Distorted Solids: The Case of GeTe (Physical Review Letters 2018, DOI: 10.1103/PhysRevLett.120.185701)
該研究由吉林大學李賢斌博士主持。
展開 大連理工《Adv Mater》：軟磁高熵合金的突破性研究成果！
該合金在
900 K
以下溫度時效時，由于共格組織穩定性高，仍表現為
BCC
納米粒子在
B2
基體上析出，但在
973 K
以上溫度時效時，會有
sigma
相析出，從而會惡化合金的軟磁性能。
圖1 (a-c) Al1.5Co4Fe2Cr高熵合金773 K/24 h時效后的微觀組織，(d) 973 K/24 h時效后的微觀組織，(e, f) 773 K/24 h時效后APT元素分布圖
圖2 (a) Al1.5Co4Fe2Cr高熵合金在不同溫度下時效24 h后的磁滯回線，(b)在873 K時效不同時間后的磁滯回線及555 h時效后的TEM-DF形貌圖，(c) 合金飽和磁化強度和電阻率隨溫度的變化。
設計的Al1.5Co4Fe2Cr軟磁高熵合金的室溫飽和磁化強度MS = 135.3 emu/g、矯頑力HC = 127.3 A/m，居里溫度高達TC = 1061 K，具有已知軟磁合金中最高的室溫電阻率ρ= 244 μΩ·cm。即使該合金在873 K長期時效555 h后，依舊能保持BCC納米粒子在B2基體中共格析出的形貌，其中BCC粒子的平均尺寸粗化為21 nm，此時仍展現出優異的軟磁性能：MS = 126.1 emu/g、HC = 214.9 A/m，這歸功于BCC/B2共格組織的高溫穩定性。
圖3 Al1.5Co4Fe2Cr高熵合金和典型軟磁合金的飽和磁感應強度BS隨平均玻爾磁子變化的示意圖(a)、電阻率r和居里溫度TC對比圖(b)、以及飽和磁感應強度BS和矯頑力HC對比圖(c)。
展開 10個常見的電子知識點，看完漫畫秒懂
07
溫度傳感器
NTC是負溫度系數的熱敏電阻，電阻隨溫度的上升而減少，PTC是正溫度系數的熱敏電阻，電阻隨溫度的上升而增加，不過這里有一點不對的地方，PTC超過一定的溫度（居里溫度）后，電阻值才隨著溫度的升高呈階躍性的增高。
NTC一般串接在主電源回路中，電子電路在開機瞬間會產生很大的浪涌電流，開機瞬間電流較大，NTC原件阻值增大，抑制浪涌電流后，阻值逐漸下降到最小，不會對電路產生影響，從而保護電路免受沖擊。
PTC通常用于具有自恢復功能的保險絲或者加熱器的應用。
08
加密與解密
原始數據通過一定的協議編碼進行加密，發給第三方，加密后的數據與之前的不同，第三方拿到之后不可直接使用，之后傳給接收者，通過約定的協議進行加密，恢復原始數據。
09
電源轉換
DCAC一般用于逆變器，直流電壓轉換為交流電壓，ACDC一般用于適配器，將交流電轉換為直流電。
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