動力荷載施加的案例
ANSYS隧道荷載結構模式等效節點荷載施加
隧道荷載結構模式計算時，在節點上添加等效節點力的時候是比較麻煩的事。受力計算簡圖：
現提供自動荷載添加程序。
“Apply_Load.txt”命令流文件：ANSYS中隧道荷載——結構模式自動施加節點力，只需選擇襯砌單元并設置Q1, Q2, E1, E2, E3, E4即可。
“Demo.txt”命令流文件：演示 。
Apply_Load 子程序：
Apply_Load.txt
! 本子程序適用于隧道荷載——結構模式計算荷載施加。
! 用戶選擇襯砌單元，并設置Q1, Q2, E1, E2, E3, E4
! 程序會根據選擇集自動判斷節點并加載節點力。
! 注意事項：(1) 結構盡量為封閉環狀；
! (2) 結構需關于x、y軸對稱；
! (3) 單元劃分較細，忽略等效節點彎矩。
!
! 西南交通大學地下工程系，求是工作室
! g.wang.89@foxmail.com 2013/12/12
! *SET,_Q1,42410
! *SET,_Q2,62410
! *SET,_E1,12482
! *SET,_E2,22482
! *SET,_E3,22482
! *SET,_E4,32482
! LSEL,S,MAT,,1
!
展開 三角形荷載怎么施加
用ABAQUS計算水閘應力應變時，在對底板施加三角形的滲透壓力時怎么加啊
利用表格施加隨時間變化荷載
我現在要在一個結構的節點上施加隨時間變化的荷載，是海洋波浪的力，現在利用隨機過程生成了100個每0.5秒變化的力，如何利用表格荷載施加到節點上，并求解？/solu
antype,4
acel,,9.8
trnopt,full
outres,all
*dim,liftforce,table,100,1
*cfopen,data1,txt
*vread,liftforce(1,1,1),data1,txt,,jik,1,100
(f7.1,f7.4)
*cfclos
f,1,fy,%liftforce%,,101
這個我寫的求解的命令，請問接下來怎么寫？并幫忙指出問題~
展開 基于隨機元重力壩動力荷載法動力可靠度分析
基于隨機元重力壩動力荷載法動力可靠度分析
基于隨機元重力壩動力荷載法動力可靠度分析.rar
基于隨機元重力壩動力荷載法動力可靠度分析.JPG
ABAQUS圓弧面施加正弦分布壓力荷載
工程模擬當中有時需要在圓弧面上施加正弦分布的壓力，比如襯砌表面的壓力如圖：
1、創建解析場（Tools -> Analytical Field -> Create）
2、在彈出的對話框中對要創建的解析場進行命名，并選擇解析場的類型（Expression Field）
3、點擊Continue后，彈出如下對話框，點擊紅色框內按鈕，創建參考坐標系
4、坐標系創建對話框中，完成參考坐標系的命名，并選擇新建參考坐標系的類型（Cylindrical）
5、以模型的內圓弧面的圓心為原點，創建柱面坐標系，坐標系的方向（R -> 徑向，T -> 環向，Z -> 軸向）
6、坐標系創建完畢后返回，解析場定義對話框，點擊紅色圓圈的選擇按鈕
7、選擇已創建的圓柱坐標系
9、返回解析場定義對話窗口后，根據位置關系，在框內定義壓力場分布的解析表達式。（注意環向角度Th 的單位為弧度） 該圓弧面的的度為pi*2/3，相對于環向起點旋轉了pi/2，所以其表達式為 cos ( ( Th - pi / 2 ) / 2 * 3 )。
10.解析場定義完畢后，在荷載定義中選擇鋼材定義的解析場作為壓力分布形式。填寫荷載量值并正確選擇其作用的圓弧面。
至此完成圓弧面正弦分布壓力荷載的施加
展開 LS-DYNA模擬SHPB的荷載施加方法（bullet撞擊法和脈沖輸入法） ￥19.98
LS-DYNA模擬SHPB實驗，其加載方式可以采用兩種形式：
1、建立bullet模型，和桿同軸，設置接觸類型為面面自動接觸（CONTACT_AUTOMATIC_SURFACE_TO_SURFACE），按照下圖選擇主從面，類型可以用PART或者NODE_SET
給bullet施加撞擊速度（INITIAL_VELOCITY_GENERATION），可進行撞擊加載。
需注意bullet的速度方向和速度的單位制（cm-g-μs單位制下1cm/μs=10^4m/s)
此方法的適用性（局限性）：bullet撞擊產生的波為方波，且并不理想（峰值處有震蕩），對巖石類試樣加載的情況下，并不能夠很好的滿足應力平衡條件。
2、施加端面荷載，可將實驗測得的入射應力波作為端面荷載輸入，以保證仿真加載波和實驗的一致性。
荷載施加（LOAD_NODE_SET）需要選擇施加節點集和加載曲線
荷載曲線定義（DEFINE_CURVE）時，各數據點可由txt文件一并導入，注意導入文檔中，每行數據分兩列（可由Excel直接將兩列數據復制粘貼得到），前一列為時間，后一列為荷載值
選擇入射桿端面節點集合為荷載施加的節點集
展開 預應力工字梁模型在施加荷載分析步繼續上拱
請施加預應力工字梁模型，在第一步施加完預應力梁上拱一部分，但在第二步施加集中力荷載時梁為什么會繼續上拱呀（跨中集中力豎直向下）
abaqus中做的組合結構施加位移荷載的模型，總是出現錯誤怎么解決
status文件如下
-------------------------------------------------------------------------------
PREPROCESSOR WARNING MESSAGES
-------------------------------------------------------------------------------
***WARNING: There are 3 warning messages in the data (.dat) file. Please
check the data file for possible errors in the input file.
***WARNING: In step 1, portions of main surfaces in the general contact domain
have been tied together. Joining disconnected surfaces with *TIE
does not alter the surface connectivity and results in a seam in
the contact surface. The nodes along the tied surface perimeters
have been added to the node set named "WarnNodePerimTieSeam".
--------------------------------------------
展開 公路橋梁在移動荷載下的動力分析
計算如圖所示公路橋梁在車輛荷載作用下的時程動力響應,橋梁基本信息如下：鋼筋混凝土結構橋梁，混凝土強度為C30。橋梁總長45米，第一跨15米，第二跨30米。橋梁橫截面為三孔箱形截面，截面高度1.66米，寬度10.25米，見下圖.
1.具有分布質量體系的無阻尼振動方程建立
將圖1中的公路橋梁簡化成如圖2所示的計算模型，左邊支座為固定鉸支座，跨中和右邊的支座為滑動鉸支座，結構是一次超靜定連續梁。為了真實的反應梁的動力特性，認為該梁是連續彈性體，并假設梁上受到廣義的動力荷載p(x,t) 。
在梁ABC上取任意一微元段，并對這一微元進行受力分析，如圖3所示。考慮作用在圖3中梁微元上的受力平衡，很容易可以得出這一結構體系的運動方程，與離散結構體系推導動力方程的方法基本一致，建立全部豎向作用力的平衡方程，可以推導出第一個動力平衡方程：
式中，V(x,t)是梁微元左端的剪力， fI(x,i)是梁微元上橫向慣性力的合力，該慣性力等于微元質量和微元加速度的乘積：
2.具有分布質量體系無阻尼自由振動分析
2.1方程的求解
2.2引入邊界條件進行求解
將方框內的表達式作為計算條件如下所示：
2.3 計算梁的前四階自振頻率
對梁的自由振動計算采用解析解和有限元分析兩種方法，并對兩種方法的計算結果進行比對分析。有限元計算采用ANSYS軟件進行電算。計算結果見表1。有限元計算的結果略大于解析解，隨著振型數的增加，誤差逐階遞增。從計算結果來看，對于一個特定體系，較高階的固有周期的精度降低了。分析精度可以隨著單元劃分的增加來改善。
展開 公路橋梁在移動荷載下的動力分析
公路橋梁在移動荷載下的動力分析
計算如圖所示公路橋梁在車輛荷載作用下的時程動力響應,橋梁基本信息如下：鋼筋混凝土結構橋梁，混凝土強度為C30。橋梁總長45米，第一跨15米，第二跨30米。橋梁橫截面為三孔箱形截面，截面高度1.66米，寬度10.25米，見下圖.
1.具有分布質量體系的無阻尼振動方程建立
將圖1中的公路橋梁簡化成如圖2所示的計算模型，左邊支座為固定鉸支座，跨中和右邊的支座為滑動鉸支座，結構是一次超靜定連續梁。為了真實的反應梁的動力特性，認為該梁是連續彈性體，并假設梁上受到廣義的動力荷載p(x,t) 。
在梁ABC上取任意一微元段，并對這一微元進行受力分析，如圖3所示。考慮作用在圖3中梁微元上的受力平衡，很容易可以得出這一結構體系的運動方程，與離散結構體系推導動力方程的方法基本一致，建立全部豎向作用力的平衡方程，可以推導出第一個動力平衡方程：
式中，V(x,t)是梁微元左端的剪力， fI(x,i)是梁微元上橫向慣性力的合力，該慣性力等于微元質量和微元加速度的乘積：
2.具有分布質量體系無阻尼自由振動分析
2.1方程的求解
2.2引入邊界條件進行求解
將方框內的表達式作為計算條件如下所示：
2.3 計算梁的前四階自振頻率
對梁的自由振動計算采用解析解和有限元分析兩種方法，并對兩種方法的計算結果進行比對分析。有限元計算采用ANSYS軟件進行電算。計算結果見表1。有限元計算的結果略大于解析解，隨著振型數的增加，誤差逐階遞增。從計算結果來看，對于一個特定體系，較高階的固有周期的精度降低了。分析精度可以隨著單元劃分的增加來改善。
展開 公路橋梁在移動荷載下的動力分析
計算如圖所示公路橋梁在車輛荷載作用下的時程動力響應,橋梁基本信息如下：鋼筋混凝土結構橋梁，混凝土強度為C30。橋梁總長45米，第一跨15米，第二跨30米。橋梁橫截面為三孔箱形截面，截面高度1.66米，寬度10.25米，見下圖.
1.具有分布質量體系的無阻尼振動方程建立
將圖1中的公路橋梁簡化成如圖2所示的計算模型，左邊支座為固定鉸支座，跨中和右邊的支座為滑動鉸支座，結構是一次超靜定連續梁。為了真實的反應梁的動力特性，認為該梁是連續彈性體，并假設梁上受到廣義的動力荷載p(x,t) 。
在梁ABC上取任意一微元段，并對這一微元進行受力分析，如圖3所示。考慮作用在圖3中梁微元上的受力平衡，很容易可以得出這一結構體系的運動方程，與離散結構體系推導動力方程的方法基本一致，建立全部豎向作用力的平衡方程，可以推導出第一個動力平衡方程：
式中，V(x,t)是梁微元左端的剪力， fI(x,i)是梁微元上橫向慣性力的合力，該慣性力等于微元質量和微元加速度的乘積：
2.具有分布質量體系無阻尼自由振動分析
2.1方程的求解
2.2引入邊界條件進行求解
將方框內的表達式作為計算條件如下所示：
2.3 計算梁的前四階自振頻率
對梁的自由振動計算采用解析解和有限元分析兩種方法，并對兩種方法的計算結果進行比對分析。有限元計算采用ANSYS軟件進行電算。計算結果見表1。有限元計算的結果略大于解析解，隨著振型數的增加，誤差逐階遞增。從計算結果來看，對于一個特定體系，較高階的固有周期的精度降低了。分析精度可以隨著單元劃分的增加來改善。
展開 
適用于ABAQUS的黏彈性邊界(粘彈性邊界)及等效地震荷載施加插件程序 v3.2.1 ￥9999
本程序已停售，由于之前有人購買所以無法刪除帖子，價格設置為防拍價，請勿購買，謝謝
STAAD.Pro CE 參考荷載及其在動力分析中的應用
由于歐洲標準在馬來西亞屬于新標準，因而沒有應用這些準則的先例，而且不同類型的荷載組合必須按規定使用不同的材料安全系數。設計團隊面臨的另一大難題是，沒有針對《馬來西亞附錄》內容的應用程序。
通過與 Bentley 的開發團隊攜手合作，Toyo 制定和應用了與馬來西亞本地法規相一致的新歐洲準則。這使工程師們能夠按照 Toyo 的高標準在緊迫期限內交付項目。STAAD Advanced Concrete Design（RCDC, 高級混凝土構件、設計、配筋計算出圖、生成材料清單）具有內置地基設計功能，該功能可用于設計歐洲準則中列舉的不同安全承載力的地基，且可以加快設計并消除潛在的不合規風險。STAAD Advanced Concrete Design 的使用促進了符合歐洲準則以及《馬來西亞附錄》的具體設計。該團隊為馬來西亞制定了新的歐洲標準，交付了在該國家應用高級工程設計準則的首個項目，并為混凝土設計確立了新國家標準。
展開 在超算平臺上進行重力荷載動力松弛分析，計算時間遠超過設定時間？ ￥50
在超算平臺上新提交了一個設置了重力荷載動力松弛分析算例（單位系統：ton，mm，s）。整個模型預估的計算時間為256h53min。但是模型在計算了5day3h12min，計算到預估計算時間還剩125h3min中時，重力荷載動力松弛分析部分還沒有結束。接下來分析一下原因。
固定諧振荷載作用下曲線軌道動力響應特性研究
內容介紹
目的：
目前，針對曲線梁振動特性的研究相對較少，故對固定諧振荷載作用下曲線軌道的動力響應問題進行進一步的研究。
創新點：
將曲線軌道視為周期性離散點支撐結構，并利用周期性結構的振動特性。引入移動簡諧荷載作用下曲線軌道軌梁的數學模態以及廣義波數，得到垂向荷載作用下曲線軌道梁頻域響應的級數表達。
方法：
1.將曲線軌道簡化為周期性離散支撐的平面曲線梁，忽略超高、橫向輪軌力、軌底坡等因素的影響。
2.利用軌道結構周期性條件，將動力響應的求解映射于一個基本元之內進行。
3.引入移動荷載作用下曲線軌道梁的數學模態以及廣義波數，得出了曲線軌道梁頻域響應的級數表達。
4.求解得出軌梁的頻域動力響應，得到固定諧振荷載作用下曲線軌道平面外彎扭耦合振動的響應特性。
5.以北京地鐵普通整體道床軌道為例，計算軌梁頻率響應函數，并分析扣件支點垂向支撐剛度及阻尼系數等因素對頻響函數的影響。
結論：
1. 曲線軌道軌梁一階自振頻率受支點垂向支撐剛度、垂向支撐阻尼系數、支點間距變化影響較大；支點垂向支撐剛度增加時軌梁一階自振頻率提高，一階自振頻率點處的響應幅值降低；垂向支撐阻尼系數增加時軌梁一階自振頻率略有減少，頻響函數在一階自振頻率點附近的響應幅值降低；支點間距減小時軌梁一階自振頻率提高，一階自振頻率點響應幅值降低。
2. 扣件支點垂向支撐剛度對軌梁一階pinned-pinned共振頻率沒有影響; 增大垂向支撐阻尼系數時跨中處一階pinned-pinned共振峰幅值增加，支點處反共振峰幅值降低; 扣件間距對軌梁一階pinned-pinned 共振特性具有顯著的影響，跨中處一階pinned-pinned共振峰幅值及支點處反共振峰幅值隨支點間距的增加而變大；支點扣件間距減小一半時，一階 pinned-pinned 共振頻率增大4倍。
展開 